高温后无黏结预应力混凝土梁抗弯承载能力.pdf

第3 5 卷第4 期中国矿业大学学报V 0 1 ．3 5N o ．4 2 0 0 6 年7 月J o u r n a lo fC h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g ＆T e c h n o l o g yJ u l ．2 0 0 6 文章编号1 0 0 0 一1 9 6 4 2 0 0 6 0 4 0 4 4 1 0 6 高温后无黏结预应力混凝土梁抗弯承载能力 袁广林h 2 1 ．中国矿业大学建筑工程学院，江苏徐州 ，黄方意3 2 2 1 0 0 8 ；2 ． 3 ．福州经济技术开发区建筑设计院 ，吕志涛2 东南大学土木工程学院，江苏南京2 1 0 0 9 6 ，福建福州3 5 0 0 0 4 摘要对预加载的无黏结预应力混凝土梁的高温 火灾 性能进行了试验研究，试件的加热温度分 别为2 5 0 ，4 5 0 和6 5 0 ℃，加载试验分别在高温下和冷却后进行．试验表明，高温对无黏结预应力 混凝土受弯构件的抗弯承裁力和变形，都有较大的影响；与冷却后加载试验相比，高温下无黏结 预应力混凝土受弯构件的损伤更为严重．根据受热后梁截面的温度场，采用分层法得到了高温下 混凝土的平均抗压强度．在此基础上，提出了预应力混凝土梁的抗弯承栽能力和变形的计算方 法．计算分析表明，理论计算给果和试验结果吻合较好． 关键词高温；无黏结；预应力混凝土；分层法；承载能力；变形 中图分类号T U3 7 8 ．8 ；T U3 5 2 ．2文献标识码A B e n d i n gC a p a c i t yo fU n b o n d e dP r e s t r e s s e dR e i n f o r c e dC o n c r e t e B e a m sA f t e rE l e v a t e dT e m p e r a t u r e Y U A NG u a n g l i n l ”，H U A N GF a n g y i 3 ，L VZ h i t a 0 2 1 ．S c h o o lo fA r c h i t e c t u r e8 LC i v i lE n g i n e e r i n g ，C h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g ＆T e c h n o l o g y ， X u z h o u ，J i a n g s u2 2 1 0 0 8 ，C h i n a ；2 ．C o l l e g eo fC i v i lE n g i n e e r i n g ，S o u t h e a s tU n i v e r s i t y 。N a n j i n g ，2 1 0 0 9 6 ，C h i n a ； 3 ．T h eA r c h i t e c t u r a lD e s i g nI n s t i t u t eo fF u z h o uE c o n o m i c T e c h n i c a lD e v e l o p i n gZ o n e 。 F u z h o u ，F u j i a n3 5 0 0 0 4 ，C h i n a A b s t r a c t T h eh i g ht e m p e r a t u r e f i r e b e h a v i o r so ft h ep r e l o a d e du n b o n d e dp r e s t r e s s e dr e i n - f o r c e dc o n c r e t e R C b e a m sw e r et e s t e dt oh e a tt h es a m p l e st ot h et e m p e r a t u r eo f2 5 0 ，4 5 0a n d 6 5 0 ℃，r e s p e c t i v e l y ．T h el o a d i n gt e s t so ft h es a m p l e sw e r ep e r f o r m e du n d e rt h ee l e v a t e dt e m p e r a t u r ea n dc o o l e dc o n d i t i o n s ．T h er e s u l t ss h o wt h a th i g ht e m p e r a t u r eh a sf lg r e a ti n f l u e n c e o nt h eb e n d i n gc a p a c i t ya n dd e f o r m a t i o no ft h eu n b o n d e dp r e s t r e s s e dR Cf l e x u r a lm e m b e r s ． T h eu n b o n d e dp r e s t r e s s e dR Cf l e x u r a lm e m b e r su n d e re l e v a t e dt e m p e r a t u r ea r ed a m a g e dm o r e s e r i o u s l yt h a nt h a tt ob e l o a d e da f t e rb e c o m i n gc 0 0 1 ．B a s e do nt h et e m p e r a t u r ef i e l do ft h e b e a ms e c t i o na f t e rh e a t e d ，t h ea v e r a g ec o m p r e s s i v es t r e n g t ho ft h ec o n c r e t eu n d e re l e v a t e d t e m p e r a t u r ew a so b t a i n e dt h o u g ht h el a y e rm e t h o d ．T h ec a l c u l a t i o nm e t h o d sf o r t h eb e n d i n g c a p a c i t ya n dd e f o r m a t i o no ft h ep r e s t r e s s e dR Cb e a m sw e r ep r o p o s e d ．T h en u m e r i c a la n a l y s e s s h o wt h a tt h er e s u l t so ft h en e wm e t h o da r ei ng o o da g r e e m e n tw i t ht h ee x p e r i m e n t a lo n e s ． K e yw o r d s e l e v a t e dt e m p e r a t u r e ；u n b o n d e d ；p r e s t r e s s e dc o n c r e t e ；l a y e rm e t h o d ；b e a r i n gc a p a c i t y ；d e f o r m a t i o n 收稿日期2 0 0 5 0 9 一0 8 基金项目国家自然科学基金项目 5 9 9 7 8 0 0 8 ；江苏省博士后科研资助计划项目 B 类 作者简介袁广林 1 9 6 5 一 ，男，河南省洛阳市人，副教授，工学博士 博士后 ，从事混凝土结构与材料抗火方面的研究． E - m a i l Y G L 6 5 c u m t ．e d u ．c nT e l 0 5 1 6 - 8 3 8 8 3 9 0 2 万方数据 4 4 2中国矿业大学学报第3 5 卷 近年来，由于预应力混凝土结构得到了越来越 广泛的应用，因此，其抗火性能越来越受到土木工 程界的关注，国内外对预应力混凝土结构的抗火性 能开展了试验研究，并取得了一些研究成果[ 1 1 ] ，但 主要集中在对钢筋混凝土材料性能的研究和构件 的耐火极限研究上．由于预应力混凝土结构的复杂 性，特别是由于试验技术等方面的原因，高温下预 应力混凝土结构的性能和计算方法尚未得到深入 研究． 本文研究了受火后无黏结预应力混凝土梁的 抗弯性能，提出了无粘结预应力混凝土梁的抗弯承 载能力和变形的计算方法，可为无黏结预应力混凝 土结构的抗火设计及火灾后的评估与加固提供参 考依据． 1 试验研究 1 ．1 试件的设计及分组 混凝土骨料粒径为5 ～2 5m m ，水泥强度等级 为4 2 ．5 ，水灰质量比为0 ．3 6 ，混凝土配合质量比为 优 水泥 m 水 m 砂 m 石 一1 0 ．3 6 1 。0 1 2 ．6 2 ．经2 8d 后测得混凝土立方体抗压 强度．厂c 。一4 0 ．9M P a ． 试验梁截面尺寸为1 5 0m m 3 0 0m m ，梁下部 总长32 0 0m m ，上部总长31 0 0m i l l ．混凝土梁的 钢筋保护层厚度为2 5m m ．梁中预应力主筋为 7 巾8 1 5 ．2 无黏结预应力钢绞线，实测 。t 一 18 7 0M P a ，延伸率为7 ．6 ％，弹性模量为1 9 5G P a ； 非预应力主筋采用2 垂1 2 ，其屈服强度为 4 1 5 ．5M P a ，极限强度为5 7 0M P a ；上部非预应力 筋为2 巾6 ．5 ；箍筋夺6 ．5 1 5 0 ，其屈服强度为 3 1 4M P a ，极限强度为4 6 4M P a ．梁配筋见图1 ．梁 在浇筑完4 5d 后放置在电热炉中进行试验，在梁 内适当位置埋设热电偶用于测量高温时梁截面温 度分布． 试验梁分2 组，第1 组为高温下加载 梁L 1 ， L 3 ，L 5 ，即加热到预定温度后恒温4 5m i n ，然后停 止加热，立即进行加载；第2 组为自然冷却后进行 加载 梁L 2 ，L 4 ，L 6 ，即加热到预定温度后恒温 4 5m i n ，然后自然冷却，待完全冷却后，再进行加 载．所有梁在受热前进行预加载，预加载值夕取极 限荷载P 。的2 0 ％．试件具体分组见表1 ． r 导l 螺旋筋 “J 是C a “ F J i 图1 梁内配筋 b 1 - 1 剖面 。 1 - 1 嗣面 F i g ．1 T h eb a ra r r a n g e m e n ti nt h eb e a m 表1 试件分组情况 T a b l eI G r o u po fb o n dt e s t 所有梁在进行试验时，采用两点对称加载，支 座为简支，净跨均为29 0 0m m ，纯弯段为9 0 0m m ， 加载点距梁端距离为10 0 0m m ，其中高温受热段 为24 0 0r a m 图2 图2试验梁加热和加载 F i g ．2H e a t i n ga n dl o a d i n gm a n n e r so ft h eb e a m 1 ．2加热仪器及加热制度 本文对无黏结预应力混凝土简支梁采用三面 加热的方法进行加热试验，梁顶两侧面采用石棉保 护．加热试验采用自行研发的G W D - 0 2 型高温电 加热炉，炉膛内部的升温速度为1 0 ℃／m i n ．梁加 热炉构造参见图3 ．在高温计上的热电偶用来测量 炉内温度，通过控制仪实现炉内温度的自动控制． 降温过程中采用自然冷却． 万方数据 第4 期袁广林等高温后无黏结预应力混凝土梁抗弯承载能力4 4 3 耐火石棉 图3梁加热炉构造 F i g ．3 T h ec o m p o s i t i o no ft h eh e a t e r 1 ．3 无黏结部分预应力梁高温加热试验 梁高温加热试验参见图3 ．为了测量梁在高温 中跨中挠度的变化，制作了引伸板，以测量梁跨中 挠度变化值．采用J D M S J - 2 0 2 型锚索测力计来测 量钢绞线中预应力在加热和加载过程中的变化．测 力计放置在梁张拉的固定端．高温引起的钢绞线预 应力损失可以通过锚索测力计读出．试验梁上截面 温度通过预埋热电偶测量． 1 ．4 无黏结部分预应力梁加载试验 第1 组和第2 组试验梁加载试验装置参见图 4 ．在2 支座处及跨中安装位移计，分别用于测量梁 的支座变形及梁中点的挠度，采用于斤顶进行分级 加载，每级荷载取5k N ． 图4梁加载装置 F i g ．4 T e s te q u i p m e n t s 1 ．5试验主要结果 本文的主要试验结果见表2 ～3 ．主要的试验 现象和其它试验结果见文献[ 8 ] ． 表2构件高温下 后 弯矩的实测和计算结果 T a b l e2T h ea c t u a la n dc a l c u l a t i o nb e n d i n g m o m e n to ft h ec o m p o n e n ta t a f t e r h i g ht e m p e r a t u r e L 05 23 0 ．0 L 14 2 ．52 6 ．5 L 33 21 6 ．0 I 。52 51 0 ．5 L 24 7Z 7 ．5 L 44 02 2 ．5 L 62 91 0 ．5 5 43 2 ．81 ．0 41 ．0 9 4 52 9 ．01 ．0 61 ．0 9 3 81 9 ．51 ．1 91 ．2 2 3 31 5 ．81 ．3 21 ．5 0 5 1 ．53 1 ．51 ．1 01 ．1 5 4 52 6 ．51 ．1 31 ．1 8 3 61 4 ．01 ．2 41 ．3 3 表3构件实测挠度和计算挠度 T a b l e3T h ea c t u a la n dc a l c u l a t i o nd e f l e c t i o n o ft h ec o m p o n e n t 2 预应力梁抗弯承载力计算方法 2 ．1计算原理 高温下预应力混凝土受弯构件的强度主要与 高温下钢筋的屈服强度及混凝土的抗压强度有关． 由于在高温下构件截面内混凝土的温度分布是不 均匀的，其损伤程度亦不同，截面最外层温度最高， 受损最严重，截面内随着温度的逐步降低，其受损 程度也逐步减小，因此受弯构件混凝土受压区的抗 压强度是其内部各不同温度层抗压强度的综合反 映，可采用分层法来计算． 分层法即先把截面内的温度按温差为定值的 等温线划分为若干区域，再根据每一区域内的平均 温度所对应的高温后混度土抗压强度降低系数进 行加权平均来计算整个截面受压区混凝土抗压强 度降低系数，从而求得高温后受压区的平均抗压强 度．6 5 0 ℃时试验梁截面等温线分布情况如图 5 a [ 8 ] ，进一步简化得到图5 b ，分层法计算时的计算 简图如图6 ．分层法具体可按如下方法计算 梁下 部受热 ． 1 1 1 ’r _ _ ● r - 型 ℃_ ；2 0℃ r _ 3 9 d ℃ r - s o d ℃ a 理论分析得到的等温线 b 简化等温线 图5 梁截面等温线 F i g ．5 I s o t h e r mo ft h eb e a ms e c t i o n 万方数据 4 4 4中国矿业大学学报 第3 5 卷 生一 图6 分层法计算时梁截面分层 F i g ．6 S t r a t i f i c a t i o no fb e a ms e c t i o n d u r i n gs t r a t i f i c a t i o nc a l c u l a t i o n 高温下受压区混凝土平均抗压强度 ，c T 一，蛾f o ， 1 式中 T 为高温下受压区混凝土平均抗压强度；f o 为常温时的混凝土抗压强度；蛾为受压区混凝土 平均抗压强度降低系数，可由下式计算 ，蛾一E b 产i C 少e i ， 2 口 式中b ，为第i 层等温线的宽度；6 为试验梁的宽 度；蛾i 为第i 层混凝土抗压强度降低系数．非预应 力钢筋和预应力钢绞线所经历的温度也可以通过 分层法确定的简化等温线分布图确定，并确定它们 在高温下 后 的强度和弹性模量． 2 ．2 抗弯承载力计算公式 2 ．2 ．1 基本假定 1 受拉区非预应力钢筋屈服；2 受压区全部 由混凝土受压，不考虑钢筋受压；3 忽略混凝土的 高温抗拉作用． 2 ．2 ．2 计算公式 受高温作用的梁极限承载力计算原理如图7 所示． ‰ 图7梁高温极限承载力计算 F i g ．7 S k e t c hm a po fu l t i m a t eb e a r i n gr e s i s t a n c e c a l c u l a t i o no ft h eb e a mw i t hh i g ht e m p e r a t u r e 在图7 中，将受压区混凝土应力等效为矩形分 布，根据内力平衡条件得 口1 厶b x 一向A 。 听A ，， 3 M 。T O p T A p h p f , T A 。h 。一0 ．5 a 1 T b x 2 ， 4 式中a 。为系数，根据混凝土结构设计规范 G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2 取值；厶为高温下 后 非预应力 钢筋的屈服强度；A 。为受拉区非预应力钢筋截面 面积； 。为受拉区非预应力钢筋的截面有效高度； A ，为预应力钢筋截面面积；h 。为无黏结预应力筋 合力点至截面受压边缘的距离；c r D T 为高温下 后 预应力筋在承载能力极限状态下的极限应力为 啊一‰T A 0 r o T ≤f p y T ． 5 根据文献[ 9 ] ，高温下 后 无黏结预应力筋应 力增量A a p T 可按下式进行计算 ／厶、 A O p T 一 2 4 0 3 3 5 岛 f0 ．4 5 5 ．5 ≠l ， 6 、 ‘0 ， ￡T 一a p e T A 了p1 - - _ f y T A s ， 7 ％T 7 了■一， L ，， ‘，c T 0 凡 式中c r D 汀为扣除全部预应力损失后，无黏结预应 力筋中的有效预应力；‰为综合配筋指标，不宜大 于0 ．4 ；l 。为受弯构件计算跨度； 为受弯构件截面 高度． 对于翼缘位于受压区的T 形，I 形截面受弯构 件，当受压区高度大于翼缘高度时，岛T 可按下式计 算 岛T 一亟丛盘掣；丛必， 8 ，c T m 式中 r 为T 形、I 形截面受压区的翼缘高度；b ，为 T 形、I 形截面受压区的翼缘计算宽度． 3 ．2 ．3 计算公式的应用 首先可根据有关文献[ 8 ，I o ] 确定构件截面内 的温度分布，然后利用实测的预应力混凝土材料在 常温下的性能，结合材料性能高温退化规律邙’1 卜14 | ， 可以得出材料在高温下的性能，将其与试验数据结 合代入式 3 和 4 ，则可以得出无黏结部分预应力 混凝土梁在高温下 后 的极限承载力，其计算值和 实测值见表2 ． 由表2 可知，在火灾温度较高时，由于混凝土 爆裂导致的计算误差较大．与冷却后加载试验相 比，高温下无黏结预应力混凝土受弯构件的损伤更 为严重；计算极限弯矩普遍高于实测极限弯矩，这 是由于在采用理论模式计算时，未考虑高温裂缝及 爆裂对截面造成的损伤． 3 预应力梁变形计算方法 3 ．1 高温下 后 梁内混凝土的弹性模量 由于高温下试验梁的内部温度是分层的，不同 温度的弹性模量不一样，因此计算梁的刚度时，也 采用分层法计算梁截面平均弹性模量．高温下 后 混凝土梁截面平均弹性模量可以由下述方法计算 E 。T 一吼E c ， 9 万方数据 第4 期袁广林等高温后无黏结预应力混凝土梁抗弯承载能力4 4 5 式中E 。T 为高温下 后 混凝土的平均弹性模量； E c 为常温下混凝土的弹性模量；9 。为混凝土平均 弹性模量降低系数，可用下式计算 吼一h 『’i E l 么．．d f ．1 i WE i ， 1 0 吼一『’， 1 0 式中吼i 为第i 层混凝土弹性模量降低系数． 3 ．2 构件抗裂度和挠度的计算 根据参考文献E 1 5 ] ，将常温下的计算公式进行 变换，无黏结部分预应力混凝土构件在高温下 后 的抗弯刚度可采用以下方法计算． 对使用阶段不出现裂缝的构件 火灾温度较 低，高温下未开裂 ，其短期刚度为 B 。T 0 ．8 5 E 。T J o T ，M c r T ／M k 1 ． 1 1 对使用阶段允许出现裂缝的构件，其短期刚度 为 ％一晶‰， ㈣， k 。。T M 。，T ／M k ， 1 3 ∞f 1 ．0 业1 1 0 ．4 5 坼 一0 ．7 ， 1 4 、 a E T I O ／ M c ，T 一 d 心 玎。k T W o T ， 1 5 式中B 。T 为使用阶段构件在高温下 后 短期刚 度；J 。T 为构件高温下 后 换算截面的惯性矩；M c 汀 为构件高温下 后 的开裂弯矩；M k 为荷载作用下 计算截面处的弯矩；O t E T 为高温下 后 钢筋弹性模 量和混凝土弹性模量的比值；』D 为纵向受拉钢筋配 筋率，取P 一 A 。 A 。 ／ b h 。 ；y 为构件截面抵抗矩 塑性影响系数；‰T 为高温下 后 构件扣除全部预 应力损失后，由预加力在抗裂验算边缘产生的混凝 土预压应力；f 。u 为混凝土高温下 后 抗拉强度标 准值；W 。T 为高温下 后 换算截面受拉边缘的弹性 抵抗矩；以为受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面 积的比． 以常温下所实测的预应力部分混凝土材料性 能为基础，结合材料性能的高温退化规律[ 8 “卜H ] ，由 式 1 5 可得无黏结部分预应力混凝土梁的开裂弯 矩，与实测值计算比较的结果见表3 ． 高温下 后 预应力混凝土受弯构件的挠度计 算，可根据高温下 后 构件的退化刚度用结构力学 方法计算．无黏结预应力混凝土梁高温下 后 挠度 计算公式为、 f T a l 2M k ／B 。T ， 1 6 式中 为高温下 后 梁跨中的最大挠度；口为荷 载与支座条件有关的系数． 利用式 1 6 可得试验梁挠度计算值，和实测值 比较见表4 ． 4结论 1 试验表明，高温对无黏结预应力混凝土受 弯构件的抗弯承载力和变形，都有较大的影响；与 冷却后加载试验相比，高温下无黏结预应力混凝土 受弯构件的损伤更为严重； 2 高温下 后 无黏结预应力混凝土受弯构件 的抗弯承载力和变形，可采用分层法确定材料受火 后的性能，按本文提出的计算模式进行计算． 3 计算结果表明，文中提出的计算模式与试 验结果吻合较好．但在温度较高时，由于混凝土爆 裂导致的计算误差较大．因此，应进一步研究混凝 土爆裂对无黏结预应力混凝土受弯构件的抗弯承 载力的影响． 参考文献 [ 1 ] 熊学玉，蔡跃，李春祥，等．预应力混凝土结构火灾 研究现状及展望[ J ] ．自然灾害学报，2 0 0 4 ，1 3 3 ， 1 5 2 1 5 6 ． X I O N GX u e - y u ，C A IY u e ，L IC h u n - x i a n g ，e ta 1 ．R e n e wa n df o r w a r d - s t u d y i n go np r e s t r e s s e dc o n c r e t e s t r u c t u r e si nf i r e [ J ] ．J o u r n a lo fN a t i o n a lD i s a s t e r s ， 2 0 0 4 ，1 3 3 1 5 2 1 5 6 ． E 2 ] A S H T O NLA ，B A T E SS CC ．T h ef i r er e s i s t a n c eo f p r e s t r e s s e dc o n c r e t eb e a m sE J ] ．J o u r n a lo ft h eA C I ， 1 9 6 8 ，3 2 1 1 9 - 2 4 ． [ 3 3G U S T A F E R R OAH 。C A R L S O NCC ．A ni n t e r p r e t a t i o no fr e s u l t so fp r e s t r e s s e dc o n c r e t eb u i l d i n gc o m p o n e n t [ - J ] ．J o u r n a lo ft h eP C I ，1 9 6 2 ，7 5 1 4 4 3 ． [ 4 ] G U S T A F E R R OAH ，S E L V A G I OSL ．F i r ee n d u r a n c eo fs i m p l ys u p p o r t e dp r e s t r e s s e dc o n c r e t es l a b s [ J ] ．J o u r n a lo ft h eP C I ，1 9 6 7 ，1 2 1 3 7 5 4 ． [ 5 ]G U S T A F E R R OAH ．F i r er e s i s t a n to fp o s t t e n s i o n e ds t r u c t u r e s [ J ] ．J o u r n a lo ft h eP C I ，1 9 7 3 ，1 8 2 3 8 - 6 3 ． [ 6 3G U S T A F E R R OAH ．D e s i g no fp r e s t r e s s e dc o n c r e t e o ff i r er e s i s t a n c e [ J ] ．J o u r n a lo ft h eP C I ，1 9 7 3 ，1 8 6 1 0 2 1 1 6 ． [ 7 ] 陆洲导，李刚，许立新．无黏结预应力混凝土框架火 灾下结构反应分析[ J ] ．土木工程学报，2 0 0 3 ，3 6 1 0 3 0 - 3 5 ． L UZ h o u - d a o ，L IG a n g ，X UL i - x i n ．A n a l y s i sf o r s t r u c t u r a lr e p o n s e so fu n b o n d e dp r e s t r e s s dr e i n f o r c e d c o n c r e t ef r a m e si n f i r ee n v i r o n m e n t s 口] ．C h i n aC i v i l E n g i n e e r i n gJ o u r n a l ，2 0 0 3 ，3 6 1 0 3 0 3 5 ． [ 8 ]黄方意．无黏结部分预应力混凝土简支梁高温性能研 究[ D ] ．徐州中国矿业大学建筑工程学院，2 0 0 5 ． [ 9 ]中国建筑科学研究院，J G J ／T9 2 2 0 0 4 ，无黏结预应力 万方数据 4 4 6中国矿业大学学报第3 5 卷 混凝土结构技术规程[ M ] ．北京中国建筑工业出版 社，2 0 0 5 ． [ 1 0 3 王春华，程超，高温冷却后钢筋混凝土简支梁强度 损伤的研究[ 刀，西南交通大学学报，1 9 9 2 ，2 7 2 6 5 7 4 ． W A N GC h u n - h u a ，C H E N GC h a o ．R e a r c ho ns i m p l y s u p p o r t e dr e i n f o r c e dc o n c r e t eb e a m sa f t e rc o o l i n g f r o mh i g ht e m p e r a t u r e [ J ] ．J o u r n a lo fS o u t h w e s t J i a o T o n gU n i v e r s i t y ，1 9 9 2 ，2 7 2 6 5 7 4 ． [ 1 1 ]郑文忠，许名鑫，王英．钢筋混凝土及预应力混凝 土材料抗火性能[ J ] ．哈尔滨建筑大学学报，2 0 0 2 ，3 5 4 6 - 1 0 ． Z H E N GW e n - z h o n g 。X UM i n g - x i n ，W A N GY i n g ． F i r er e s i s t a n c eb e h a v i o ro fr e i n f o r c e dc o n c r e t ea n d p r e s t r e s s e dc o n c r e t em a t e r i a l [ J ] ．J o u r n a lo fH a r - b i nU n i v e r s i t yo fC i v i lE n g i n e e r i n g A r c h i t e c t u r e ． 2 0 0 2 ，3 5 4 6 - 1 0 ． [ 1 2 ] 范进，吕志涛．受高温作用时预应力钢绞线性能的 试验研究[ J ] ．建筑结构，2 0 0 2 ，3 2 3 5 0 6 3 ． F A NJ i n 。L VZ h i t a o ．T h ee x p e r i m e n ts t u d yo nt h e s t e e ls t r a n da th i g ht e m p e r a t u r e [ J ] ．B u i l d i n gS t r u c t u r e ，2 0 0 2 ，3 2 3 5 0 6 3 ． 范进．高温后预应力钢绞线性能的试验研究[ J ] ． 南京理工大学学报，2 0 0 4 ，2 8 2 1 8 6 - 1 8 9 ． F A N J i n ．E x p e r i me n t a ls t u d yo nm a t e r i a lp r o p e r t i e s o fp r e s t r e s s e ds t e e ls t r a n d p o s th i g ht e m p e r a t u r e s F J ] ．J o u r n a lo fN a n j i n gU n i v e r s i t yo fS c i e n c ea n d T e c h n o l o g y ，2 0 0 4 ，2 8 4 1 8 6 1 8 9 ． 熊向军．钢筋混凝土材料抗火性能研究动态述评[ J ] 四川建筑科学研究，1 9 9 9 3 2 4 2 8 ． X 1 0 N GX i a n g - j u n ．S t a t eo ft h ea r tr e p o r to fr e s e a r c ho nf i r er e s i s t a n c eo fr e i n f o r c e dc O n c r e t em a t e r i a l s [ J ] ．B u i l d i n gS c i e n c eR e s e a r c ho fS i c h u a n ，1 9 9 9 3 2 4 - 2 8 ． 熊学玉，黄鼎业，预应力工程设计施工手册[ M ] ，北 京中国建筑工业出版社，2 0 0 3 ． 责任编辑王继红 中国矿业大学”十五”2 1 1 工程建设项目 顺利通过教育部组织的验收 2 0 0 6 年6 月1 2 ～1 3 日，由教育部组织的以中国工程院院士、原中南工业大学校长何继善为绡长，中 国地质大学 北京 校长吴淦国、重庆大学校长李晓红、原河海大学校长姜弘道、上海交通大学常务副校长 叶取源、中国地质大学 武汉 副校长姚书振、东南大学原设备处处长宋其丰为成员的专家组对中国矿业大 学”十五””2 1 1 工程”建设项目进行了整体验收．专家组通过听取项目汇报、考察和座谈，认为中国矿业大 学全面、圆满、出色地完成了”十五””2 1 1 工程”建设项目，成效显著，特色鲜明，优势突出．对中国矿业大 学”十五””2 1 1 工程”建设成果给予了充分肯定． 经过近5 年的建设，学校取得了煤炭深度加工与高效洁净利用技术、绿色矿山及其开采理论与关键技 术、深部地下工程及其灾害防控理论与技术、煤矿安全工程理论与关键技术、优质煤炭／煤层气资源评价理 论与地震岩体解释技术、煤矿信息化与数字化技术等6 项标志性创新成果和煤炭资源与安全开采国家重 点实验室、煤矿瓦斯治理国家工程研究中心等4 个标志性创新平台建设．为实现把中国矿业大学建设成为 多学科、研究型的高水平大学的战略目标奠定了坚实的基础． 胡 幻 阳 I J 口 I | 万方数据