载荷对氧化锌晶须增强尼龙摩擦磨损的影响.pdf

第3 7 卷第5 期 中国矿业大学学报V 0 1 ．3 7N o ．5 2 0 0 8 年9 月J o u r n a lo fC h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n o l o g yS e p ．2 0 0 8 载荷对氧化锌晶须增强尼龙摩擦磨损的影响 王世博h 2 ，葛世荣1 ’2 ，张德坤1 ’2 1 ．中国矿业大学机电工程学院摩擦学与可靠性研究所，江苏徐州 2 2 1 1 1 6 ； 2 ．摩擦学国家重点实验室生物摩擦学中心，江苏徐州 2 2 1 1 1 6 摘要采用热压成型方法制备了不同质量分数氧化锌晶须 Z n o w 尼龙1 0 1 0 P A l 0 1 0 复合材 料，对复合材料的力学性能和摩擦学性能进行了试验研究，分析了复合材料的磨损机理．结果表 明，填充Z n O w 可以增加尼龙的压缩强度和弹性模量；提高并稳定尼龙复合材料的摩擦系数，增 强复合材料的抗磨损性能．纯尼龙随着载荷的增大摩擦系数急剧降低，磨损率上升，而复合材料 的摩擦系数和磨损率受载荷的影响较小．当Z n O w 质量分数达到1 5 ％时，复合材料的摩擦系数 最高，磨损率最低．纯尼龙的磨损随着正压力的增加由磨粒磨损和轻微黏着磨损转变为热破坏． Z n O w ／P A 复合材料随着Z n O w 质量分教的增加，磨损由黏着磨损，转变为犁沟、疲劳断裂和转 移膜的反向转移． 关键词氧化锌晶须；栽荷；摩擦磨损；磨损机理 中图分类号T H1 4 5 ．4 2 iT H l l 7 ．3 文献标识码A 文章编号1 0 0 0 - 1 9 6 4 2 0 0 8 0 5 0 6 1 9 - 0 6 E f f e c to fN o r m a lL o a do nF r i c t i o na n dW e a ro f N y l o nC o m p o s i t e sR e i n f o r c e dw i t hZ n O w W A N GS h i b 0 1 ”，G ES h i r o n 9 1 ”，Z H A N GD e - k u n l 2 1 ．I n s t i t u t eo fT r i b o l o g ya n dR e l i a b i l i t y ，S c h o o lo fM e c h a n i c a la n dE l e c t r i c a lE n g i n e e r i n g ， C h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n o l o g y ，X u z h o u ，J i a n g s u2 2 1 1 1 6 ，C h i n a 2 ．B i t h b o l o g yC e n t e rN a t i o n a lS t a t eK e yL a b o r a t o r yo fT r i b o l o g y ，X u z h o u ，J i a n g s u2 2 1 1 1 6 ，C h i n a A b s t r a c t P A l 0 1 0c o m p o s i t e sf i l l e dw i t hZ n Ow h i s k e n Z n O w w e r ep r e p a r e db yh o tp r e s s i n g ． T h em e c h a n i c a lp r o p e r t i e sa n dt r i b o l o g i c a lb e h a v i o ro fc o m p o s i t e sw e r es t u d i e d ．T h ew e a r m e c h a n i s mw a sa n a l y z e du s i n gas c a n n i n ge l e c t r o nm i c r o s c o p y ．T h er e s u l t ss h o wt h a tf i l l i n g Z n O wi n c r e a s e dt h ec o m p r e s ss t r e n g t h ，e l a s t i cm o d u l u sa n dc o e f f i c i e n to ff r i c t i o n ，i m p r o v e d t h ea n t i w e a ra b i l i t yo fc o m p o s i t e s ．F o rp u r en y l o n ，t h ec o e f f i c i e n to ff r i c t i o nd e c r e a s e dw i t ha l a r g ee x t e n t ，w e a rr a t ei n c r e a s e dw i t ht h ei n c r e a s i n go fn o r m a ll o a d ．B o t hc o e f f i c i e n to ff r i c t i o n a n dw e a rr a t eo fc o m p o s i t e sa f f e c t e dal i t t l eb yn o r m a ll o a d ．C o m p o s i t e si n c l u d i n gZ n O wo f 15 ％e x h i b i t e dt h el a r g e s tc o e f f i c i e n ta n dt h el o w e s tw e a rr a t e ．T h ew e a ro fp u r en y l o nc h a n g e d f r o ma b r a s i v ew e a ra n da d h e s i o nw e a ru n d e rt h e1 0 w e rn o r m a ll o a dt ot h e r m a ld a m a g eu n d e r t h eh i g h e rn o r m a ll o a d ．T h em a i nw e a ro fc o m p o s i t e si sa d h e s i o nw h e nc o m p o s i t e si n c l u d e d l o w e rc o n t e n to fZ n O W ．W i t ht h ei n c r e a s i n go fZ n O wc o n t e n t ，t h em a i n w e a rc h a n g e dt o p l o u g h i n ga n df a t i g u e ，e v e nt h et r a n s f e rf i l mo nt h es u r f a c eo fc o u p l es a m p l e st r a n s f e r r e dt ot h e s u r f a c eo fc o m p o s i t e s ． 收稿日期2 0 0 7 0 8 一0 6 基金项目国家自然科学基金重点项目 5 0 5 3 5 0 5 0 } 国家重点基础研究发展计划 9 7 3 项目 2 0 0 7 c B 6 0 7 6 0 5 } 国家自然科学基金项目 5 0 4 0 5 0 4 2 作者简介王世博 1 9 7 9 一 ，男，河北省新河县人，博士研究生，从事聚合物摩擦学方面的研究． E - r a i l w a n g s h b c u d 、t ．e d u ．c aT e l 0 5 1 6 8 3 5 9 1 9 1 6 万方数据 中国矿业大学学报第3 7 卷 K e yw o r d s z i n co x i d ew h i s k e r ；n o r m a ll o a d ；f r i c t i o na n dw e a r ；w e a rm e c h a n i s m 聚合物材料在摩擦学领域得到广泛应用，颗粒 填充改性是聚合物材料适应各种摩擦工况的有效 途径u ‘5 ] ．氧化锌晶须 Z n O w 是一种具有空间四 脚针状的单晶体微纤维材料，在高分子材料的增摩 抗磨技术领域获得过应用{ ] ，并获得了较好的改 性效果．尼龙具有优良的性能价格比，在机械零部 件制造领域中的应用日益广泛，对其力学性能和摩 擦磨损性能要求的也逐步提高．实验证明Z n O w 能够有效地提高尼龙聚合物的力学性能和耐磨性 能[ 9 ] ，有望作为煤矿电机车主动轮的胶套材料．煤 矿电机车制动是制动闸瓦以一定大小的力作用在 车轮的滚动圆周面上，依靠制动闸瓦与车轮之间产 生的摩擦施加运动阻力以减小速度j 制动力矩的大 小由正压力和复合材料的摩擦系数决定．所以 Z n O w 增强尼龙复合材料作为煤矿电机车胶套轮 材料，其滑动摩擦性能直接影响电机车制动性能． 因此本文研究Z n O w 增强尼龙复合材料在不同载 荷下的滑动摩擦磨损行为，以期为Z n O w ／P A 胶套 轮电机车制动参数的确定提供可参考的试验数据． 1 试验方法 1 ．1 试样制备 试样基体为上海赛璐珞公司生产的P A l 0 1 0 粉末，粒径小于1 7 5t i m ，密度为1 ．0 5g ／c m 3 ． Z n O w 由成都交大晶宇科技有限公司提供，粒度 9 9 ％，真实密度为5 ．8g ／c m 3 ．选 用湿法偶联处理Z n O w ．将质量为晶须质量3 ％的 K H 一5 5 0 偶联剂混入丙酮，待分散均匀后，将 Z n o w 放入其中，使颗粒被溶液浸没，用超声波对 溶液进行超声分散处理0 ．5h ，然后把丙酮蒸发， 即得到表面处理的Z n O w ．分别将质量分分数为 5 ％，1 0 ％，1 5 ％，2 0 ％和3 0 ％晶须和尼龙粉末混 合，通过热压成型方法制备试样．首先对材料5 M P a 预压5 m i n ，然后加热至2 1 0 ～2 2 0 ℃，保温3 0 m i n ，最后在1 0M P a 压力下，室温冷却至7 0 ℃脱 模．试样在8 0 ℃温度下保温2 时，消除试件内应 力．试样尺寸为2 0m m 1 0m m 6m m ． 1 ．2 压缩强度 压缩试验使用仪器为C S S - 4 4 1 0 0 电子万能材 料试验机，按G B ／T 1 4 4 8 1 9 8 3 进行，压缩速度为2 m m ／m i n ，试件尺寸d 1 0m m ，h 2 5m m ．以试 验中的最大破坏载荷计算压缩强度，取5 次重复试 验的平均值作为测试结果．压缩弹性模量E c 按下 公式计算 E c 一篓， 1 o 凸占 式中E c 为压缩弹性模量，M P a ；△F 为载荷一应变 曲线上初始直线段的载荷增加量，N ；S 为试件横 截面积，m 2 ；△￡为与△F 对应的应变增量． 1 ．3拉伸强度 复合材料的拉伸强度在L D S - P 5 型电子拉伸 试验机上进行测试．按照国标G B l 6 4 2 1 1 9 9 0 连续 加载，拉伸速度为5r a m ／r a i n ，以试验的最大拉力 值计算出拉伸强度，取5 次试验的平均值作为测试 结果． 1 ．4摩擦磨损试验 摩擦磨损试验在M M 一2 0 0 磨损试验机上进 行．试样处理方法与参考文献[ 1 0 3 相同．摩擦副滑 动速度0 ．4 3m ／s ，接触载荷分别为1 0 0N ，1 5 0N 和2 0 0N 最大接触压力分别为1 ．7 0 ，2 ．0 8 和2 ．4 1 M P a ，磨损时间1 2 0m i n ．用0 ．1m g 感量的电子 分析天平测量尼龙复合材料的磨损失重，磨损率按 下式计算 Ⅳ 黑， 2 p a r 式中A m 为磨损失重，l D 为尼龙复合材料的密度，S 为磨损行程，F 为接触载荷．摩擦系数通过试验机 显示摩擦力矩换算得到，取摩擦趋于稳定后，磨损 6 0 “ - 1 2 0m i n 摩擦系数平均值作为尼龙复合材料 摩擦系数测定值．复合材料磨损表面用H I T A C H I 孓3 0 0 0 N 扫描电镜进行观察，并采用能谱分析 磨损表面元素． 2 结果与讨论 2 ．1 压缩强度、弹性模量与拉伸强度 Z n o w ／P A 复合材料的压缩强度及弹性模量 随Z n O w 质量分数的变化见图1 ．从图中可以看 出，Z n O w ／P A 复合材料的压缩强度随Z n O w 质量 分数先增加后降低，当晶须质量分数为1 5 ％时，压 缩强度达到的最大值为8 6 ．3 2M P a ，它是纯尼龙 5 4 ．2 7M P a 的l 。6 倍．Z n O w ／P A 复合材料的弹 性模量随晶须含量的增加而升高，当晶须质量分数 为3 0 ％时，Z n O w ／P A 复合材料的弹性模量为 1 ．5 4G P a ，该值大约是纯尼龙 0 ．9 9G P a 的1 ．5 倍．弹性模量是影响塑性变形的主要因素，Z n O w ／ P A 复合材料的弹性模量越大，其塑性越差．拉伸 强度随Z n O w 质量分数的增加先升高后降低，在 万方数据 第5 期王世博等载荷对氧化锌晶须增强尼龙摩擦磨损的影响 Z n O w 质量分数为2 0 ％时达到了最大值 4 9 ．5 M P a ．但随着Z n O w 质量分数的进一步增加， 拉伸强度却有所下降 图2 ． 芒 罨 世 馥 姆 幽 L o 翻 氅 掣 教 w Z n O w ／％ 图1纯尼龙及Z n o w ／P A 复合材料的压缩强度及 弹性模量随Z n O w 质量分数的变化 F i g ．1 V a r i a t i o no fc o m p r e s ss t r e n g t ha n de l a s t i cm o d u l u s o fc o m p o s i t e sw i t ht h ec o n t e n to fZ n O w 5 2 5 l 主5 0 垂| | 4 3 w Z n O w ／％ 图2纯尼龙及Z n O w ／P A 复合材料的 拉伸强度随Z n O w 质量分数的变化 F i g ．2 V a r i a t i o no ft e n s i l es t r e n g t ho fp u r eP Aa n d Z n O w ／P Ac o m p o s i t e sw i t ht h ec o n t e n to fZ n O w 2 ．2 摩擦磨损 图3 是Z n O w ／P A 复合材料摩擦系数在不同 正压力作用下随Z n O w 质量分数的变化关系曲 线．图中摩擦系数取值为稳定阶段摩擦系数的平均 值．可以看出，在1 0 0 ～2 0 0N 正压力作用下，纯尼 龙的摩擦系数受正压力的影响较大，对于1 5 0 和 2 0 0N 正压力作用下的纯尼龙摩擦系数小于0 ．1 ， 而在1 0 0N 正压力作用下的纯尼龙摩擦系数却达 到0 ．3 ，这是由于较高正压力作用时，尼龙材料表 面受大量摩擦热的作用而局部熔融，导致尼龙抗剪 切能力下降，同时熔融的尼龙起到润滑作用，使得 纯尼龙的摩擦系数非常低．相对于纯尼龙而言， Z n O w ／P A 复合材料的摩擦系数比较稳定，且均高 于纯尼龙的摩擦系数．在1 0 0 “ 一2 0 0N 正压力作用 下，Z n O w ／P A 复合材料的摩擦系数随Z n O w 质量 分数先升高再降低．当Z n O w 质量分数小于1 5 ％ 时，Z n O w ／P A 复合材料的摩擦系数逐渐升高，当 Z n O w 质量分数达到1 5 ％时，摩擦系数达到最高 值0 ．4 9 ．对于1 5 0 和2 0 0N 正压力，质量分数为 1 5 ％的Z n O w ／P A 复合材料的摩擦系数为0 ．4 8 ， 它是同条件下纯尼龙摩擦系数的5 0 倍．对于1 0 0 N 正压力，质量分数为1 5 ％的Z n O w ／P A 复合材 料的摩擦系数为0 ．4 6 ，比同条件下的纯尼龙摩擦 系数提高了5 3 ％．这说明Z n o w 的填充除了可以 提高复合材料抗热性能外，还可以有效地提高 Z n O w ／P A 复合材料的摩擦系数，这一点与其它填 料的作用有所不同．一般的复合材料，例如C u S ／ P T F E ，C F ／P A 等粉末或纤维填充聚合物复合材 料，在磨损过程中，由于受磨时局部温度升高很快， 材料表面容易软化或融化在对偶表面形成自润滑 膜，使摩擦系数降低[ 8 ’1 卜1 3 j ．而对于Z n O w 填充的 复合材料，由于Z n O w 的网络导热能力强，使得磨 损表面温度升高不大，因而不像玻璃纤维等其它短 纤维填充的复合材料那样产生自润滑膜而降低摩 擦系数；相反，Z n O w 的高模量特性却会增大抗剪 切阻力，从而提高复合材料的摩擦系数．另外，复合 材料体系中纤维取向对摩擦系数也有很大影响，垂 直于滑动方向的纤维越多，摩擦系数越高[ 1 4 ‘． O ．6 O ．5 凝0 ．4 鬟0 3 髓0 ．2 O ．1 0 ．O w Z n O w ／％ 图3同正压力下纯尼龙及Z n O w ／P A 复合材料的 摩擦系数随Z n O w 质量分数的变化 F i g ．3 C o e f f i c i e n to ff r i c t i o no fp u r eP Aa n d Z n O w ／P Ac o m p o s i t e sw i t hc o n t e n to fZ n O w 图4 是纯尼龙在3 种正压力条件下的磨损率 试验结果．从图4 中可以看出，如同摩擦系数一样， 纯尼龙的磨损率受正压力的影响非常大．在1 0 0N 正压力作用下，纯尼龙的磨损率极低，仅为6 ．4 1 0 _ 6m m 3 ／N m ，当正压力上升到1 5 0 和2 0 0N 时， 纯尼龙的磨损率迅速上升到了3 9 ．8 1 0 - 6m m 3 ／ N m 和7 9 ．4 1 0 “m m 3 ／N m ．一些文献认为，由于 正压力增大加大了摩擦热积聚，摩擦表层温度逐渐 升高，由此而导致转移膜的黏附性变差而易于在磨 损过程中脱落，同时引起材料的黏弹性变化而导致 材料的机械性能下降[ 17 1 ，因此尼龙的磨损率随正 压力的升高而急剧增加．在本文试验过程中，观察 到大片熔融尼龙从摩擦界面挤出．图5 是3 种正压 力作用下Z n O w ／P A 复合材料的磨损率随Z n O w 含量的变化曲线．可以看出，在1 0 0 N 正压力作用 下，随着填料含量的增加，Z n O w ／P A 复合材料的 磨损率持续降低．在1 5 0 N 和2 0 0 N 正压力作用下， Z n O w 质量分数从5 ％增加到1 5 ％时，Z n O w ／P A 复合材料的磨损率呈下降趋势．2 0 0N 正压力作用 下的少量Z n O w 填充的Z n O w ／P A 复合材料的磨 万方数据 中国矿业大学学报第3 7 卷 损率较高，随着Z n O w 质量分数的增加，磨损率大 幅度降低．当Z n O w 质量分数大于2 0 ％时，Z n O w ／ P A 复合材料的磨损率略微增大．文献认为，当 Z n O w 质量分数较低时，Z n o w ／P A 复合材料体内 没有形成连续的Z n O w 的空间网络结构[ 6 , 1 5 - 1 6 3 ，因 此增强效果不明显，而且当晶须质量分数过高也容 易引起材料内部出现不均匀和缺陷，导致磨损率上 升．对比图4 和图5 可以发现，在1 0 0N 正压力作 用下，Z n O w ／P A 复合材料的磨损率略高于纯尼 龙，这是由于纯尼龙在磨损过程中易于产生局部熔 融而起到润滑作用，使磨损率降低．在1 5 0 和2 0 0 N 正压力作用下，Z n O w ／P A 复合材料的磨损率明 显低于纯尼龙，其原因是Z n O w 形成网状结构的 良好导热性能够有效抑制磨损表面温度升高，减少 摩擦过程中热破坏效应产生的磨损． 一8 0 E7 0 予6 0 C 羞5 0 b4 0 驺 避l O；一 圉霍 W Z n O w ／％ 图5不同正压力下Z n o w ／P A 复合材料磨 损率随Z n O w 含量的变化 F i g ．5 V a r i a t i o no fw e a rr a t eo fZ n o w ／P Ac o m p o s i t e s w i t ht h ec o n t e n to fZ n O Wu n d e rd i f f e r e n tl o a d s 2 ．3 磨损机理 图6 是在1 0 0 和2 0 0N 正压力作用下Z n O w ／ P A 复合材料的磨损表面S E M 照片．在1 0 0N 下 图6 a ，纯尼龙磨损表面上有平行于滑动方向的 犁沟和少量的片状剥离，表明此时纯尼龙的主要磨 损机理为磨粒磨损和轻微黏着磨损．从图6 b 中可 见，纯尼龙的磨损表面非常光滑，这是由于正压力 提高至2 0 0N 之后产生的尼龙表层熔融起到了一 定润滑作用[ 17 | ，这也是尼龙摩擦系数在较高正压 力作用下非常低的原因．因此，这种情况下的纯尼 龙磨损机理以热破坏为主．当Z n O w 质量分数较 低 例如训 Z n O w 1 0 ％ 时，Z n O w ／P A 复合材 料的硬度较低，它与金属配副接触表面之间的黏着 力或机械啮合力大于尼龙的内聚力，因此在较软的 Z n O w ／P A 复合材料表层发生材料转移或脱落，较 低正压力 1 0 0N 作用的磨损表面出现轻微黏着 的迹象 图6 c ；当正压力增至2 0 0N 时，材料表面 参与接触的微凸体增多，所以Z n O w ／P A 复合材料 表面的黏着更加严重 图6 d ．当Z n O w 质量分数 增至1 5 ％时，Z n O w ／P A 复合材料的硬度有所提 高，同时形成比较完整的Z n O w 网络[ 6 ’8 J7 | ，较好地 分散了磨损表面上的摩擦热，因此在较低正压力 1 0 0N 下没有发生黏着现象，而发生犁沟和复合 材料的疲劳断裂，如图6 e 所示．但在较高正压力 2 0 0N 下，仍有轻微的黏着迹象 图6 f ．此外，在 w Z n O w ／P A 为1 5 ％时复合材料的磨损表面可以 明显地看到分散在材料体系中纵横交错的氧化锌 晶须的针状体，表明在摩擦表面上，晶须优先承担 了主要载荷．这种晶须的四针状体连接于同一中 心，能较好地协同发挥协同承载作用，而不是像其 它短纤维那样彼此分开和孤立地发挥承载作用[ 6 ] ． 在磨损过程中，当某1 根针状体由于基体被磨损而 使其露于表面承受磨损剪切和压力作用时，与其相 连于一体的其它3 根针状体将分担该承载针状体 的受力，从而更有效地消除应力集中，防止裂纹萌 生，降低损伤概率，提高耐磨性．此外，由于其特有 的单晶体结构，氧化锌晶须具有极高的弹性模量 约3 5 0G P a 和q 良t J , 形变，表现出很强的抵抗外力 作用的能力，从而使Z n O w ／P A 复合材料具有优异 的耐磨性能哺] ．从图6 9 中可以看到磨损表面上的 犁沟和垂直于滑动方向的疲劳裂纹，表明 w Z n O w ／P A 为3 0 ％时复合材料在低正压力 1 0 0 N 下的主要磨损机理为磨粒磨损和疲劳磨损．在 较高正压力 2 0 0 N 作用下 图6 h ，Z n O w ／P A 复 合材料磨损表面的犁沟效应明显减轻，同时在复合 材料的磨损表面覆盖了一层转移膜．经能谱测试， 证实这层转移膜是对偶摩擦副的铁元素转移 图 7 b ．可以认为，磨损表面的晶须及晶须脱落的碎 片在高正压力下也对钢环表面发生较强的磨粒磨 损作用，结果使钢环磨损并发生铁磨屑脱落，形成 的铁磨屑再进一步的摩擦过程中被压延和拉伸，使 铁磨屑之间连接起来形成部分连续的转移膜并覆 盖在复合材料表面上[ 17 1 ．图7 是w Z n O w ／P A 为 1 5 ％和w Z n O w ／P A 为3 0 ％时复合材料在2 0 0N 正压力作用下磨损表面的能谱谱图．图7 中具有不 同程度的0 ，S i ，Z n 和F e 元素的波峰分布，其余为 加博M H 他m 8 6 4 一I-量z．nt【I暑岬。一v旃鞲警 万方数据 第5 期王世博等载荷对氧化锌晶须增强尼龙摩擦磨损的影响6 2 3 金元素的波峰．可以看出图7 b 中F e 元素的波峰比 图7 a 中的高出很多，几乎接近于Z n 元素的含量， 表明有大量的F e 元素转移到了复合材料的磨损 表面上． e J1 5 ％w Z n O w ／P A 1 0 0N 正压力 fJ 1 5 ％w Z n O w J P A 2 0 0N 正压力 g 3 0 ％w Z n O w ，P A 1 0 0N 正压力 h 3 0 ％w Z n O w ／P A 2 0 0N 正压力 图6Z n O w ／P A 复合材料磨损表面S E M 照片 F i g ．6 S E Mp i c t u r eo fw o r ns u r f a c eo fZ n O w ／P Ac o m p o s i t e su n d e r1 0 0a n d2 0 0Nl o a d s 4 8 0 4 2 0 4 - 3 6 0 藉3 0 0 藿；4 。0 。 1 2 0 6 0 0 3 结论 awZnOw／PA15％00wZnOw／PA30％ 图7Z n O w ／P A 复合材料磨损表面X 一射线能谱谱图 F i g ．7 E D Ap a t t e r no fw o r ns u r f a c eo fZ n O w ／P Ac o m p o s i t e su n d e r2 0 0Nl o a d 1 填充Z n O w 可以增加尼龙的压缩强度和弹 性模量；提高并稳定尼龙复合材料的摩擦系数，增 强复合材料的抗磨损性能．Z n O w ／P A 复合材料的 摩擦系数随Z n O w 质量分数的增加先升高后降 低，在本文的试验条件下，当Z n O w 质量分数达到 1 5 ％时，复合材料的摩擦系数最高，磨损率最低． 2 纯尼龙的磨损机理随着正压力的增加由磨 粒磨损和轻微黏着磨损转变为热破坏．Z n O w ／P A 复合材料随着Z n O w 质量分数的增加，磨损机理 由黏着磨损，转变为犁沟、疲劳断裂和转移膜的反 向转移． 致谢本文得到中国矿业大学科技基金项目 0 N 0 8 0 2 8 1 资助，特此感谢． 参考文献 [ 1 3 刘利国，葛世荣，韩东太，等．玻璃粉／尼龙1 0 1 0 复 合材料摩擦学性能研究[ J ] ．中国矿业大学学报， 2 0 0 6 ，3 5 1 6 6 6 9 ． L I UL i g u o ，G ES h F r o n g ，H A ND o n g t a i 。e ta 1 ． S t u d yo ft r i b o l o g i c a lb e h a v i o ro fn y l o n1 0 1 0f i l l e d w i t hg a l s sp o w d e r s [ J ] ．J o u r n a lo fC h i n aU n i v e r s i t y o fM i n i n g T e c h n o l o g y ，2 0 0 6 ，3 5 1 6 6 6 9 ． [ 2 3 葛世荣，张德坤，刘金龙，等．纳米S i O 。填充尼龙 P A l 0 1 0 的摩擦磨损性能实验研究[ J 3 ．中国矿业大 学学报，2 0 0 3 ，3 2 3 2 1 8 - 2 2 2 ． G ES h i t o n g ，Z H A N GD e - 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l i a n g ，e t a 1 ．S l i d i n gt r i b o l o g i c a lb e h a v i o ro fp o l y a m i d e1 0 1 0 c o m p o s i t e sf i l l e dw i t hZ n Ow h i s k e r [ J ] ．M a t e r i a l sf o r M e c h a n i c a lE n g i e e r i n g ，2 0 0 6 ，3 0 5 7 2 7 5 ． [ i 0 3 王世博，葛世荣，朱华，等．Z n O 填充尼龙1 0 1 0 的摩擦磨损行为研究[ J ] ．润滑与密封，2 0 0 5 ，1 6 9 3 2 0 一2 2 ． W A N GS h i b o ，G ES h i - r o n g ，Z H UH u a ，e ta 1 ．R e - s e a r c ho nt r i b o l i g i c a lb e h a v i o ro fP A1 0 1 0c o m p o s i t e sf i l l e dw i t hZ n O [ J ] ．L u b