长距离管道输送中浆体物理特性及输送参数的试验研究.pdf

水利学报 19 84年1 1月 SHUIL IXUE BAO 第1 1期 长距离管道输送中浆体物理特性 及输送参数的试验研究 ’ 费祥俊 王可钦 翟大潜韩文亮 清华大 学 提 要 本文介绍了19 82一198 3年我们对内蒙准格尔及 山西平朔煤等进行的煤浆管路输送 的 试验研 究 . 试验包括浆体流变 、 沉降等物理特性及环行管道阻力 、 输送 流 速等参数的测定在管径为 叭 一2 0 5毫米的四个系统上进行 . 根据试验成果分析了煤浆管道输送机理 , 并论证和提出了我国 输煤管道可行性设计适宜的基础数据 , 同 时对国外现有的 同类数据及方法进行了评价 . 煤浆管道输送参数是管道设计 必要的基础数据 , 虽然 长距离管道输煤技术已趋成 熟 , 但固液两相流理论尚不够完备 , 还难以提供普遍适 用的计算方法 . 因此对特定煤 种 , 进行试验室研究 , 包括模拟管道 的试验 , 仍然 是工业管道设计 不可缺少的环 节 . 本试验采用循环系统 , 管道 内径 分别 为5 1 , 9 4 , 1 4 8及 2 05毫米 , 长 度约1 0 0 米 , 由 可控硅传动装置控制直 流 电机转速以调 节系统流量 . 用电 磁 流量计及 下射线 锢川及 艳 ‘3, 密 度仪量测管道流 量及浆体浓度 , 并 用体积 重量法校核 . 压 力测验采用传统的U 形比压 计及微 差压变 送器 , 测距2 . 5一1 0 米 , 在 同一系统上 测点不 少于三对 , 以便相互 校核 . 煤浆流变特性采用内径 为0 . 7 8 8及0 . 5 8 2厘米 , 长均为 12 0 厘 米的两套管式粘度计 测定 . 一 、 煤浆的粒度组成 煤浆的颗粒组成是管道输煤工艺中的一 个重要 数据 , 它影 响管道输送 的安全与经 济 . 根 据试验结果 , 认为对一特定煤种 , 在一定上限粒径范围内 , 将有一使相对粘滞系 数最小的颗粒组 成 ‘’. 这种颗 粒组成以极限浓度 不分选 沉降条件下浆体沉淀所 达到 的最大体积浓度 C 二。值最 大为标志 , 即C ;。值越大 的颗粒组成, 其浆体相对粘滞系数 从值越低 公式3 , 详后 . 本试 验 中准格 尔及平朔煤的颗粒组成 , 调 整到使 其极 限浓度 分别接近。 . 6及。 . 7 . 除了粘性小 、 流动性好这一要求以外 , 浆体输送 中 的稳 定性同样对颗粒组成 有一 定 要求 . 煤浆管道 输送 中常用 一3 25目粒径d 1 . 2毫米 的颗粒不 超过 5 , 一3 25目d0 . 3 毫米 颖 粒占4卜4 8, , 大于黑 迈萨相应值2。 . ‘ 这样可以在满足稳定输送的条件下 , 减少输送 能耗及有利于降低脱水难度 . 设计 中的美国东德克萨斯T ex a s Ea ste rn 管线的煤浆 粒度组 成已得 到改善 , 大体和推荐 的准格尔煤浆体粒度组成 一致 , 其平均粒径 为0 . 3 5一 0 . 38毫米 , 大于黑 迈萨煤浆平均粒径的0 . 2 4毫米 . 二 、 煤浆的流变性质 长 距离输煤管道 为节约能耗 , 力求采 用高浓度低流速输 送 , 这必 须使 浆体基本 _ L接 近均质流输送 , 又因输送浓度高 , 在校大的流速 范围内管道中的流态往往处于素流过 渡 区 . 因此 , 必须重视煤浆流型 及粘性的测定 , 才能较 可靠地预 测管道阻力损失 . 第1 1期长距离管道愉送中浆体物理特性及输送参数的 试验研究 关 于悬液相 对粘滞系数在现有文献中提出 的表达式很多 , 其中被推荐用于煤浆 的有 T hom a、的经验 公式〔’〕 拜 r l2 SC 。 10 。 0 5c 寻 0 . 00273e ,6 8“护, l 式中灿 r 为浆体粘度与同温度清水粘度的比值 , 即相对粘滞系数 , c 。为浆体中固体体积百 分比 . 经与山西 、 内蒙两种煤粘度试验结果比较 , 上 式计算 得到的煤浆粘度 , 远比实验 测得数值 小见表 l ; 并且不 能反映出 由于煤浆中颗 粒组成变化 对其相对粘滞系数的 影 响 , 而后者的影 响是 明显的 ‘ ’. 近来 意大利Sn am P r oge t t i 公司满意 地应用修正E i le r s 方 程表达粒度范 围为25 0一40 0目的浆体相对粘度 , 即 「二0 . 5[刀〕 补 户 r 一 ‘ 一 二二二二互} L c丫 C v. 」 2 式中〔 刃〕为常数 , 对不规则外形的煤颗粒用〔 刀]一4 , 对上述细颗粒组成用c ;、 0 . 4 5 . 但对于长距离输送 的煤浆 , 具有粒度组成范 围较大的不 均匀颗 粒 , 如本试验选 用的内蒙 准格尔煤NB 。。级 配及 山西平朔煤SA 。B a。级 配, 用上式计算的相 对粘度与实测值比较 , 符合情况并不很好 , 如表 1 . 表 1 煤浆相对粘滞系数比较 体积 浓度 C v O 。4 5 0 . 4 0 0 . 35 0 。 30 脚, CS A, , B , l , , Cv 一 0 . 69 实侧 E il即3T白O,咤口3 所八 毕s r , 权 。 ,n‘ 了s†工 ⋯ 25 。 2 12 。8 7 。 6 9 。 0 5 。 7 工J,‘户 了阴 0 . ⋯ n  n” 户n J 1 , . . 对其他 表达式这里不 - 一一评价 . 本试验结果采用以下表达 式 。 , 一 l- C f CF价 3 - - ’s . 对于试验的两个煤种 , 在不同级配及 输送浓度范 围内的实测根对粘度与上式根符良好 , 只在浆体浓度较低时 , 用上 式计算 一的 结果仍略小于实测值 , 式中极限浓度 ‘、 值的测定 相 当费时 , 因此煤浆粘度 宜用直接试验方法测定 , 计算方法只起校核作用 . 对于选用的两种煤的级配 , 流变试验测定的浆体相对粘滞系数与体积浓度之间 的关 系如周3虚线所示 . 图中同时绘出国外某公 司对内蒙准格尔一黑岱沟煤样的粘度试验 结果 实线 . 由图可以看出 , 在体积浓度及顺粒级配基本相同的条件下 , 准格尔煤浆 体的相对粘滞系数大于 平朔煤的测定给果 . 在浓度越高时 , _ 这一差别也越大 . 如亡 , ” o 4 5时 , 两种煤样的浆体粘滞系数分别为 同攀度清水的3 8倍及1 5倍 . 可以表朋除粒度影 响外 , 不能忽视煤质对其浆体极限 浓度及流变性质的影 响 . 煤浆流型在较低浓度下属牛顿依随蓄浓度 的握高逐渐表现出宾汉型非牛顿休的特 l 清华大学水 利系泥沙 研 究室 , 特道 煤浆流李特性的试脸研究 管道枪煤试骏研究报告一 。l, 胶年3月 . 水利学报 l仑84年 性 . 一般当体积浓度超过3 0 以后 ,;宾汉屈服应力才有明显增长。 表 2 列出准格尔煤及 平朔煤相应级配的宾汉屈服应力、与其浓度的关系 . 根据流变试验结果 , 可以计算出不 同切变速率下 的有效粘度 种 。 刀 式中 刀称刚度系数 。 表 2 煤浆的宾汉属服应力 ‘ , 与 体积浓度的关系 TB o D 6V 4 体积浓度 宾汉屈服 应 力丫a 毫 克/厘米 忽 内蒙N B 。 。 山西SA 。B “ . 衡 37 。勺 19 。3 9 。 8 3 。 0 1 1‘4 6 。 0 3 。3 2 。 4 厂厂厂厂厂厂夕 夕 . . . . . . . 雍 二二 卜 洲/ ’’‘‘耳耳拼 拼 之 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 呱呱呱呱呱.姗早一瓜四门, , 一一一一一升 一 卜卜 沁沁沁一碑脚 脚 目. 一 、、 夕砰协 协协 洲洲.心尸 一一一一一一 q 图 3 浆体相 对 粘滞系数与浓度 的关系 一三 、 一 煤浆 一 的 ‘ 输 送流 一 速 煤浆管道的临界流速与煤的比重 , 径 等因素有关 . 虽然 国内外在试验及分析基础上 , 成如下 的形式 ‘’ 颗粒大小 , 浆体中固体体积浓度 , 以及管道 的直 提出很多计算临界流速的公式 , 但一般都能转化 V , / d _ 、 一沙硕而犷育-一 ’场 , ‘协 5 其中比较典型的是厂W出亘在各家试验基础上 归纳提出 的临界流速计算式t ,’ V 几 了ZgD S 一 1 。 Zd、 r r 几二二l 刀、上少 / 6 上 两式中S为 煤的比重 , d为颗粒直径 , D为管径 , 系数F L 与浆体体积浓度c r有关 . 对 于一定的煤种及颖粒组成 , 影响管卿右界流逮的主要因素将是管道直径及物送饭魔这 里结合山西及内蒙两个煤种的试验结果 , 着重讨论这两个因素对临界流速的妙喊 ‘ 卜 ‘ - 首先讨论在输送浓度 、 煤的比重及顺粒等基本不变的情况下 , 管径对临界流逮的舫 响 . 分析现有国外研究成熟多数认为管道l右界流速与管径的l八一l侣次方成正 比 . 根 据本试咖l毫米到20 5毫米四种管径的加侧结果 , ’ 认为在设什童量浓度c , 后5 0 下扩临 界流速随着管径增大的程度不超过管径咖/3欢方 . 我们分析包有国外正在运行及规划 的煤浆管道运量与管径的资料 , 管径范围为25 4毫米到12 0 0毫米 , 重量浓度为5 0左祝 运 量范围为1 . 3一4 5 百万吨/ 年 . 根据这些资料可得甄如下的近似关系 ‘’、 一见图 4 , , 评 一3 0 . 口 . 乞 1 由此不难算得管道计算流速与管径的关系在浓度及新粒组成基本一才的情况下为 ’ l 费祥俊 , 长距离桨体曾道的怡送 流 速 . 清华大学水利系泥沙研究室 , 19 台 3年4月 。’ 第1 1期长距离管道输送 中浆体物理特性及输送参数 的试验研究 考虑到计算流 速为临界流速 的1 . 1倍 , V 2 . 17D丁 . 管道临界流速则为 V 。r 1 . 97D 一 9 式 7 至式9 中 , 管径D以米计 , 流速V和V 。r 以米/秒计 , 运 量W以百万吨/年 计 . 显然 , 系数1 . 9 7是现有设计管道 的平均值 。 对于不 同的煤种比重 , 颗粒组成及 浓 度 , 上式中系数并非常值 . 据报导 , 在管径很大时 , 临界流速公 式中管径D的方 次将略低于 l邝 . 这可能是在管 径大时 , 紊动尺度大 , 可以在其他条件相 同的情况下 , 适 当地降低临界 流速 . 但目前 尚 缺乏大口径的实测数据来验证 , 为稳妥计 , 暂时采用管径的1 / 3次方关系来确定 临 界流 速 . 这样 , 对于准格尔煤在采用的级 配及输送 浓度C w 二5 0 条件下的临界流速为 V 。, 二2 . s5D 了 . 10 对于平朔煤按采用 的级配及输送 浓度C , 5 0一5 5 , 临 界流速 可用下式估算 乙加即 V 。 r 一2 . ZsD 于 . n 曰 曰 口 车 架 生 名2 \\\\\ 寸 卜2 D ,奄来 来来来 卜卜\\\ \\\\火女 州州卜卜 门门 衬衬衬 裂祖欲二 二 吮吮卜 l l l D D D D D 斟奄来 .{ { { 卜卜卜、 一一‘ , , 一一一节卜一, 十一一 一 片片片片片片下下下下下下下下下下下 2 2 2 产产产 沁 一升一 - - - 丫丫丫丫丫 ,664 肚 ,。 . ƒ 创即  ”玉 -砚 Œ 似 e3以刁以占以6口7d 吕口 夕乙口 管经D【 以〕 尽之j汉』0汉jj以率O几甲j q 图 4 现 有 煤 浆 管道管 径与年运 量关系 图 5 浆体浓度对管道临界流 速 的影 响 以 上两式中 , 系数都大于 现行管道 的平均值1 . 9 7 . 其主要 原 因是试 验 的 两 种煤未 经洗 选 , 其比重均大于一般的 1 . 4 , 且颗粒平均直径稍大于现行浆体颗粒平均直径的缘故 . 其次 , 有必要 讨论输送 浓度对临界流 速 的影响 . 从 国内外现有资料看 , 浓度对管道 临界流速的影 响往往是矛盾 的 , 如多数认为在其他条件相同时 , 临界 流速将随着浓度增 加而加大 , 但也有相 当多的试验资料表明 , 管道临界 流速随着浓度的增加反而减小 。 可 见浓度对管道 临界流速 的影 响机理较为复杂 , 尚未被充分认识 . 事实上 , 浆体浓度的变化将从互相相反的两个方 面来影响管道 的临界流速 . 当浆体 浓度降低时 , 一方面减弱 了浓度对紊动的抑制作用 , 有利于颗粒的悬浮 , 因此可以降低 2 0水利学 19 84年 临界流速 . 另一方面 , 由于浆体浓度降低 , 颗粒沉速相应加大 , 要求较 高的紊动强度使 颗粒继续保持悬浮 , 因此 要加大临 界流速 . 这两个 因素在不 同条件下互相消长 , 出现临 界流速与输送浓度关系的复杂现象 . 图 5 所示平朔煤管道临 界流速的试验观测成果 , 足 以反映出上述浓度 对临界流 速影 响的机理 . 由该图可以看出不同管径下浓度对临 界流速 的影响不 同 , 而且 , 当体积 浓度超过4 0以后 , 浓度 对各种管径下的临 界流速 的影响都 树黝 . ‘ 综上所述 , 在煤浆体积浓度低于 ‘0 时 , 如无大口径 管道试琴资料 , 临界流速 的确 定要 , 十 分慎重 。 ‘ 四 、 煤浆输送浓度的选择 一 王诚 、 厂拼 ‘ 尸 管道设计 中的浆体浓度指按重量计 的煤水比 , 常用煤水比为1 1 , 即重量百 分 比C 二 二5 0 ; 水力计算中浆体浓度以固体体积百 分比C ,, 表示 . C ; 与C w 的关系为 C 、 下C 、。 下一 下 , 一下C I 、’12 式 中下 和下分 别为煤和水的容重 . 煤浆 输送 浓度与管道输送的经济性及安全性 有关 . 输送浓度偏低 , 每 吨公里输送能 耗加大 , 但输送浓度 高到一定程度以后 , 如再增加 , 会因浆体粘 性及管道阻力的剧增 , 阻力所消耗的能量 , 将不能抵消多运煤所 节省的能量 . 因此管道输煤的最佳 浓度 , 原 则 上可按每吨公里输送能耗最小来 考虑 . 若全年运输能耗以千 瓦一小时计为 式 中艺 , 浆体容重 , 以吨/米 3 计 ; 以米 水柱计; 1 1 全年工 作小时数 ; 9 . 8 1下们Q月瓦 刃 。 Q 浆体流 量 , 刀 。 泵站效率 . 13 以米 3 / 秒计;H 阻力损失 , 这样 , 全年吨公里能耗为 。_ 里夕些卫 竺旦 11 1 刃 。 L W 14 式 中 L 运距 , 以公里计; 万 - 一 年运量 , 以吨计 . 若令Q 为 每秒输煤量 , 以吨 计 , 则有 用 一 H一LQ , C 、r 二 C 。下。 ’ 红 , WQ I ‘;,6 0 0- 一一r一 下 QC一 代入1 4 式 , 得 。- 卫卫丝这 刃 。 瓷 ‘千瓦一小时。“ 一公里’, 15 一L式 中‘以 米水柱/ 公里计 , 假定泵站效率叭不随 浓度而变 , 则敏吨 一公里 运物 能耗最小 的条件应是 d e _ _ C W 念 一“ 飞c 、 一 亡备 - O * 声 , 、 16 第1 1期 长距离管道输送中浆体物 理特性及输送参数的试验研究 17 一 心一 一 呱 一d C w 这样 , 在推算出一 定管径的礼 ‘与Cw 关 系后 , 就可以应用 上式求得每吨 一公 里 运输 能 耗最小的最佳输送浓度 . 图 6 所示是 用作图方法求最佳浓度 , 即通 过 瑞与 C 、 。线座 标轴 的原点 , 引一直线与偏与C 、 。线相切, 切点 对应的C 二值则为所求 的最 佳浓度 . 分析准格 尔煤及平 朔煤的试验 结果 , 最 大的煤浆输送 浓度可 分别达 到重量比C 、一5 2 . 5 及C 伴一 5 4 5 。 图 6 最 住输 透 浓 度的确定 五 、 浆体管道阻力及其预测 国内外对管道两 相输送的阻力做过大量试 验研究 , 提 出计算两相管流 的方法很多 , 但多适用于特 定的条件 及范围 . 如19 52年D u 咒nd关 于管道非均质流阻力计算 公式 , 式 18 〔3王是 其 中最 有成效的, 但此公 式系 得自均 匀颗粒粒径 为0 . 2一2 5 毫米 的非均 质流管道试验 澡弄牛 一 82 L r 乙。 {军 一 L口DgD s一l一训百} 一 奋 , 18 式中瑞和i 。分 别为浑水 和清水损失 比降 , C 。为颗 粒阻力系数. 以后各家在Du r and公式 基础上进行各种修正 , 以期扩大该公 式 的 适用范围 . 但对 长 距离输煤管道 , 由于其浆体颗粒组成范围很广 , 从 l毫米 以上的粗颗 粒至极细的粉 煤 , 在一般流速下水与细颗粒组成输送介质 , 可视 为液相 , 较粗颗粒可视为固相 . 其在 临 界流速 附近浆体流 态介乎均 质与非均质之 间 , 上述D u r an d公式经过验算 , 不能适用 . 19 7 7年Wa sp针对 上述流态 提出将管道阻 力分解 为均质部分及非均质部分 , 分 别 进行计 算 , 然后再 迭加起来的方法 . 这一 方法的物理图形比较清楚 , 但仍 有一 些问题 . 我 们用 实 验数据 , 依此 法进行验算的结 果也不理 想 . 加拿大Sa s ka t che w an 研究协 会于19 6 2一 197几年在管径从5 1毫米 到3 i 5 毫米的试 验管道上进行了大量试 验 , 得到管道阻力数据 , 第n期长距离管道榆送中浆体物理特性及输送参数的试验研究 对平朔煤 ; 一 , . 。3 4 合 ‘ 箫 ‘’ ‘”。‘ 一’“‘“’ 2 4 必须指出 , 上述修正系数若的表达式尚存在缺点 , 如上两式带有量纲 , 式中管径D 是 以厘米 表示 的;又 该系数表达式 适应的浆体浓度范 围还不够广 , 若浆体浓度C, 偏 离 设 计值C , 、5 0 过大或 过小 , 用上法 计算 的管道阻力一般偏低 , 这需要通 过进 一 步积累试验数据来修正 . 为验证及评价以上几 种计算煤浆管道阻力的方法 , 将本试验20 5 毫米及9 4毫米两个 试验系统 , 试验浓度范 围C 二一。 . 43 5 一0 . 5 46 , 流速范 围V 一1 . 0 8一2 . 6 1 米/秒的实测损 失坡降柱 , 分别与本文提出的计算损失坡降林 , Du ra n d公式的计算结果耘 , 及Sa s ka t - 比 ewan 经验公式的计算结果艺 。进 行比较 . 计算中Du r a nd 方法所用的颗粒阻力系数CD ’ 按该公式本意用加权平均粒径d及其在清水中的相应 沉速 Q , 求得 , 即 。4 gd/ , , 一r\ 气 .护 n 二代丁- 目T 气 . - -二丁 一 口 _ 甚 山 “ 、I / . 2 5 比较结果如图 8 所示 , 可以看出 l本试 验研究提出的计算方法 , 在输送浓度范围内 , 基本上与实验数据相符 , 相对 误差一般不超过1 0详图sa . 2加拿大Sa s k a t chew a n 经验方法由于未能计及试验煤样差别及管壁糙率等因 素 , 计算阻力与实测值符合较差详图8 b . 3 DU r and 方 法的计算结果 , 在各级流速及浓度下均与实测阻力差别较大 详 图SC 。 众 J J 0 搜‘ ZD‘韶理3‘“式计林林 / / / ‘b, ‘, l ,式。, . 、 / / / 二二二二 沪沪 / / / 吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞吞舀吞 吞吞 . . . . . . . . . . . . .沪, 勺妈U 甘, r二, , , , , , O O O O O O O O O ‘‘ 尹 , ,{ { { { { 。矛‘‘ 厂厂厂 . 准招尔尔尔 厂厂 9 9 9 ‘‘‘‘‘‘‘‘‘‘‘‘ 平妞妞妞妞砰砰 二二二二二二二二二二二二二二二二 丫丫丫丫丫丫丫丫 。。次 次 厂厂厂厂厂厂厂矛矛 么二 二 . . . 厂厂厂厂厂卜 卜卜 一一 洲 ‘‘呈 呈呈呈呈呈 厂厂 {弋 弋钻钻 O O O ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 」」」」」」」」」 兔 ‘‘‘‘ 幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽幽p p p p p p p , , , , , , , , , , , , , , ,匕. 仁仁仁仁 / / / / / / / / / / / / // / / / / / 睿 ‘‘、 、 000 0 0 0 0 / / / 甲甲甲甲 丫丫{ { { 一一一 { { { / / / / / / / / / / / / / { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } } 图8管道阻力坡降的计算 值 与实测值比较 表 3 列有应用本文 方法算出的我 国准格尔煤浆管道在各级管径 下的 阻力预测值 ; 表 中同时列 出国外某公 司为该管道预可行性设计提供的相应阻力坡降 , 及按Sa s ka t c h e- w an 公式 估算阻力的结果 . 为便于进行比较 , 计算中采用浓度C ; 一0 . 4 2 3 , 流速V 1 . 7 米/ 秒 , 管壁糙度 刁0 . 1 2毫米及运行温度为2 0℃ . 由上 表可看出按本试验研究提供 的结果 , 换算到各级大口径以后 的管道阻力 , 比按 水 利学报 19 84年 Sa 、ka t che w an 公式估算阻力稍低 , 但略高于 国外某公 司提供的相应值见 图 9 。 这 可能是煤样不完全一 致的缘故参见图 3 。 表 3 各级口径管道阻力预 测值及对比资料单位 米水柱/公里 管 内径毫 米 { 。4。一 798 。7 6 98 。3 647 。3 5落6 。3 314 。4 村 方 ⋯ ’ 3 . 5 0 ’ 卜犷1 ’ 4 ’ ⋯ 5 . 4 3 卜 6 2 卜 / “,卜某公司 } 3“‘ { 3 ’8 5 1 “5。 ⋯ “ ,7 { 6 ’‘2 } ‘2 ’。3 ““s左 亡“,‘娜a ” } 3 ”‘ ‘ 6‘, . { 5 “ ⋯ 5 8 6 { 7 0 0 } . ’2 弓6 火火火火火 } } } ⋯⋯ } } } } } } } } } } } } } } { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { { 「「「「 { { {} } } 。。一 一 斧斯 喀 韧没没没「「「 . . . - 木试教教教 尺尺尺 一一一 国 外 某公司 司司司司司司司司司司司司 一一 V 二乙了米/妙 妙 丫丫 阶阶阶 _ _ _ C ,二a 滩幻 幻幻幻幻幻幻幻幻幻幻幻幻 弋弋弋弋弋卜 丫 _ _ _ 饭饭饭饭饭饭饭饭饭饭饭饭饭饭 飞飞 a公 二3 口浮 管径DC米, 口 da B石口 图 9 各级管径 下管道 阻力坡降预 侧值比较 六 、 结束语 长距离管道输煤 , 国外已有实践经验 , 经济效益明显 , 它将是我国能源 运输的 一 项 有效的补充方式 . 本项试验作为管道输煤技术 研究 的一 个组成部分 , 仅获得 了 初步成 果 , 试验研究将继续进行 。 参考文 献 〔l〕Thom as , D . G . , T r ansPort C恤rac t eris士ie sof Su sPe nsions PartVlllA N ote on T h e Vise o s挑y of New tonianSu sPensionsof Unifo rm SPhe rie alP a rtiele s . J . C ol loid Se艺 ., V ol.Zo, P . z67一277 , 19 65 . 仁2 , W asp , E . J ., 改 al, D ePo s itionV eloeitie s , T r ansition v eloeitiesand SPatial Distribution o f Soli d s inSlu rry piPeline s . lstInt . Conf . on Hyd . T ransP0 rt of sozld, an R p e s, B HRAFxuidEn , 9 . , er an且eld ,、u . K . , 九p er H4 , 2070 . 仁3习Du rand , R ., T heH ydr aulieTr ansPor t atf onof Co al an d 众h er Ma t eriai s in PIPe s . Colloq . of N时ion al Co al Bo ard , London , 195 2 . 〔4 」 E . 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B ased o n the r e su lts of te sts , ther ne ehanism of solid一liqu id trangPor t a tio n inPip e15 an - alysed , andsome Pa ram eters suehas Pa rtielessize distributio n ofslurry , oPtimaleo n c e ntr ationofsolid fo r transPortation , and h ead 10 5 5of P ip e indiff e re nt v e lo eities a re ProPo sed f o r the eond ition o fZ hu ngeera nd Pin乡S hu oe o al slurry Pip elin e Proj e et . O n thisPaPer , e valuationand eo mPa riso n arealso Pre sented on the re- sults Pro videdbythefo r eig n in v estigator s 本刊下期预告 本刊第1 2期将出版水利史 、 水利经济专辑 , 主要刊登中国水利学会水利史研究会黄河流 域水利史学术讨论 会 1983年1 0 月 , 郑州和水利经济研究会198 3年年会 19 8 3年n 月 , 韶 山的论文 、 短文选辑 . 水利史部分的内容有 河工史上 的 固堤放淤 , 元丰黄河曹村堵 口 及 其他 , 元代的坝河 大都运河 研 究 , 沁河广利渠古代水工 建筑物初探 . 水利经济部分 的内 容有 江苏省 江水北调现 状 工 程综合经济效益 分析 , 工程投资回收年限 动 态计算法 , 小型水 电站 财务分析的简化公式 , 唐河 流域除涝工程经济分析 , 北江飞来峡纽枢水利经济分 析 .