三缸双作用油气混输泵吸入压力对流量特性的影响.pdf

２ ０ １ ５年 第４ ４卷 第９期第２ ６页 石 油 矿 场 机 械 犗 犐 犔 犉 犐 犈 犔 犇 犈 犙 犝 犐 犘犕犈 犖 犜 ２ ０ １ ５，４ ４（９） ２ ６  ３ ０ 文章编号 １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２（２ ０ １ ５）０ ９  ０ ０ ２ ６  ０ ５ 三缸双作用油气混输泵吸入压力对流量特性的影响 张志鸿１， ２， 张生昌１， 平郁才３， 邓鸿英１， 马 艺１， 陈双林３ （１．浙江工业大学， 杭州３ １ ０ ０ ３ ２； ２．南车资阳机车有限公司， 四川 资阳６ ４ １ ３ ０ ０； ３．长庆油田 第三采油厂， 银川７ ５ ０ ０ ０ ０） 摘要 针对三缸双作用油气混输泵运行工况， 利用Ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｔ软件对不同吸入压力时单缸工作过程进 行三维动态模拟， 得到了单缸瞬时流量曲线， 并求得泵总的瞬时流量。研究表明 该泵在油气混输 工况下的排出流量脉动率远大于吸入流量脉动率。随着吸入压力提高， 吸入流量脉动率略有增加， 但泵吸入流量和排出流量的平均值大幅增加， 且排出流量的脉动率大幅度降低。 关键词 往复泵； 油气混输； 流量； 特性 中图分类号Ｔ Ｅ ９ ７ ３ 文献标识码Ａ 犱 狅 犻 １ ０． ３ ９ ６ ９／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２． ２ ０ １ ５． ０ ９． ０ ０ ７ 犐 狀 犳 犾 狌 犲 狀 犮 犲狅 犳犛 狌 犮 狋 犻 狅 狀犘 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲狅 狀犉 犾 狅 狑  狉 犪 狋 犲犆 犺 犪 狉 犪 犮 狋 犲 狉 犻 狊 狋 犻 犮 狊狅 犳犜 狉 犻 狆 犾 犲 狓 犇 狅 狌 犫 犾 犲  犳 狌 狀 犮 狋 犻 狅 狀犗 犻 犾  犵 犪 狊犕 狌 犾 狋 犻 狆 犺 犪 狊 犲犘 狌 犿 狆 Ｚ ＨＡＮＧＺ ｈ ｉ ｈ ｏ ｎ ｇ １，２， Ｚ ＨＡＮＧＳ ｈ ｅ ｎ ｇ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ １， Ｐ Ｉ ＮＧＹ ｕ ｃ ａ ｉ ３， Ｄ Ｅ ＮＧ Ｈ ｏ ｎ ｇ ｙ ｉ ｎ ｇ １， ＭＡＹ ｉ １， ＣＨＥ ＮＧＳ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｌ ｉ ｎ ｇ ３ （１．犣 犺 犲 犼 犻 犪 狀 犵犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔狅 犳犜 犲 犮 犺 狀 狅 犾 狅 犵 狔，犎 犪 狀 犵 狕 犺 狅 狌３ １ ０ ０ １ ４，犆 犺 犻 狀 犪； ２．犆 犛 犚犣 犻 狔 犪 狀 犵犔 狅 犮 犿 狅 狋 犻 狏 犲，犣 犻 狔 犪 狀 犵６ ４ １ ３ ０ ０，犆 犺 犻 狀 犪； ３．犜 犺 犲犜 犺 犻 狉 犱犗 犻 犾犘 狉 狅 犱 狌 犮 狋 犻 狅 狀犘 犾 犪 狀 狋，犆 犺 犪 狀 犵 狇 犻 狀 犵犗 犻 犾 犳 犻 犲 犾 犱犆 狅 犿 狆 犪 狀 狔，犢 犻 狀 犮 犺 狌 犪 狀７ ５ ０ ０ ０ ０，犆 犺 犻 狀 犪） 犃 犫 狊 狋 狉 犪 犮 狋Ｔ ｈ ｅ３ Ｄｄ ｙ ｎ ａ ｍ ｉ ｃ ｓ ｉ ｍ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅｗ ｏ ｒ ｋ ｉ ｎ ｇｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓｏ ｆｏ ｎ ｅｃ ｈ ａ ｍ ｂ ｅ ｒｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ｉ ｐ ｌ ｅ ｘｄ ｏ ｕ ｂ  ｌ ｅ  ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｉ ｌ  ｇ ａ ｓｍ ｕ ｌ ｔ ｉ ｐ ｈ ａ ｓ ｅｐ ｕ ｍ ｐｗ ａ ｓｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄｂ ｙＦ Ｌ Ｕ Ｅ ＮＴ，ｕ ｎ ｄ ｅ ｒｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔｓ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｐ ｒ ｅ ｓ  ｓ ｕ ｒ ｅ ． Ｔ ｈ ｅ ｔ ｏ ｔ ａ ｌ ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｎ ｔ ａ ｎ ｅ ｏ ｕ ｓ ｆ ｌ ｏ ｗｒ ａ ｔ ｅｏ ｆ ｔ ｈ ｅｐ ｕ ｍ ｐｗ ａ ｓｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｅ ｄｂ ｙｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｎ ｔ ａ ｎ ｅ ｏ ｕ ｓｆ ｌ ｏ ｗｒ ａ ｔ ｅ ｃ ｕ ｒ ｖ ｅｏ ｆ ｃ ｈ ａ ｍ ｂ ｅ ｒ ． Ｔ ｈ ｅ ｆ ｌ ｏ ｗｐ ｕ ｌ ｓ ａ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｆｄ ｉ ｓ ｃ ｈ ａ ｒ ｇ ｅｆ ｌ ｏ ｗｒ ａ ｔ ｅ ｉ ｓｍ ｕ ｃ ｈｇ ｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｒｔ ｈ ａ ｎｔ ｈ ａ ｔｏ ｆｓ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｌ ｏ ｗｒ ａ ｔ ｅｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｏ ｉ ｌ  ｇ ａ ｓ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ｗ ｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｃ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｐ ｕ ｌ ｓ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ａ ｔ ｅ ｉ ｎ ｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｅ ｄｌ ｉ ｔ ｔ ｌ ｅ，ｗ ｈ 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质特性（ 黏度、 密度等） 影响较小、 具有良好的油气混 输功能。目前， 对于往复式油气混输泵的研究大都 只是针对泵阀［ ５  ６］； 尽管很多学者对于单缸和多缸往 复泵的流量特性做了深入的研究［ ７  ８］， 但主要针对纯 液相介质； 而油气混输时气相介质的可压缩性对泵 的瞬时流量、 平均流量、 流量脉动率的影响尚未见相 关报道。鉴于Ｃ Ｆ Ｄ软件在气液两相流介质的泵、 阀 的动态分析方面的广泛应用［ ９  １ １］， 本文借助 Ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｔ 中的动网格功能和多相流模型， 通过对三缸双作用 油气混输泵动态模拟， 揭示油气混输工况下流量特 性与吸入压力之间的变化规律。 １ 流量特性理论分析 本文所研究的三缸双作用往复式油气混输泵的 动力端采用的是三拐四支点组合式曲轴； 以靠近曲 轴输入端为第１曲柄， 以它为基准顺旋转方向计算， 第２曲柄与第１曲柄错角为４ π／３， 第３曲柄与第１ 曲轴的错角为２ π／３； 该泵工作腔的布置结构如图１ 所示， 活塞将缸体分成２个独立的工作腔， 共有６个 工作腔。每个工作腔都设有组合阀， 各个工作腔的 工作过程互不影响， 因此每个工作腔的工作过程与 单缸单作用往复泵一样。 图１ 三缸双作用油气混输泵工作腔体布置 １． １ 不可压缩介质流量特性 输送不可压缩介质时， 在不考虑任何容积损失 及阀滞后的前提下， 每个工作腔吸入和排出的瞬时 流量等于工作腔容积变化率。三缸双作用往复泵总 的吸入瞬时流量犙ｓ、 排出流量犙ｄ等于各工作腔在 同一时间的流量之和， 即 犙ｓ＝犙１ ｓ＋犙２ ｓ＋犙３ ｓ＋犙４ ｓ＋犙５ ｓ＋犙６ ｓ 犙ｄ＝犙１ ｄ＋犙２ ｄ＋犙３ ｄ＋犙４ ｄ＋犙５ ｄ＋犙 ｛ ６ ｄ （ １） 式中 犙为瞬时流量； 下标１～６分别表示１ ＃ ～６ ＃工 作腔； 下标ｓ表示吸入， 下标ｄ表示排出。 本文研究的三缸双作用油气混输泵的缸套内径 犇＝０． １ １ ５ｍ、 冲程犛＝０． ０ ９ｍ、 冲次狀＝２ ４ ０ｍ ｉ ｎ －１、 曲柄半径狉＝０． ０ ４ ５ｍ、 连杆比λ＝１／８。由式（ １） 绘 制的该泵输送不可压缩介质时的理论瞬时吸入流量 曲线如图２所示， 排出瞬时流量曲线与吸入瞬时流 量曲线重合。 图２ 三缸双作用油气混输泵理论瞬时流量曲线 往复泵的瞬时流量是脉动的， 流量脉动率是评 价流量脉动程度的指标， 用式（ ２） 计算 δＱ １＝犙 ｍ ａ ｘ－犙ｍ 犙ｍ ｉ ｎ １ ０ ０％ δＱ ２＝犙 ｍ－犙ｍ ｉ ｎ 犙ｍ ｉ ｎ 烅 烄 烆 １ ０ ０％ （ ２） 式中 δＱ １、δＱ ２为流量脉动率；犙ｍ ａ ｘ为瞬时流量的最大 值； 犙ｍ ｉ ｎ为瞬时流量的最小值；犙ｍ为瞬时流量的平 均值。 由图２可知， 往复泵输送不可压缩介质时理论 瞬时流量最大值犙ｍ ａ ｘ＝７ ３． ２ｍ ３／ ｈ， 最小值犙ｍ ｉ ｎ＝ ６ ２． ７ｍ ３／ ｈ， 平均值犙ｍ＝６ ９． ９ｍ ３／ ｈ。 δＱ １＝ ７ ３． ２－６ ９． ９ ６ ２． ７ １ ０ ０＝４． ７％ δＱ ２＝ ６ ９． ９－６ ２． ７ ６ ２． ７ １ ０ ０＝１ ０． ２％ １． ２ 油气混输时流量计算 当油气混输时， 由于介质可压缩及泵内压力场 的变化， 每个工作腔吸入和排出的瞬时流量在数值 上并不等于工作腔容积变化率。此时每个工作腔吸 入体积流量可按式（ ３） 计算 ［１ ２］。油气混输时总瞬时 流量等于各工作腔瞬时流量的和。 狇１ ｓ＝犆ｓ犃ｘ ｓεｓ ２ ｜ 狆ｓ １－狆ｓ ２｜ ρ槡 ｓ （ ３） 式中 犆ｓ为吸入阀流量系数；犃ｘ ｓ为吸入阀口过流面 积； 狆ｓ １为吸入阀口上游压力；狆ｓ ２为吸入阀口下游压 力； εｓ为系数， 当狆ｓ １≥狆ｓ ２时为１， 否则为－１； ρ ｓ为吸 入阀口处介质密度。 ７２ 第４ ４卷 第９期 张志鸿， 等 三缸双作用油气混输泵吸入压力对流量特性的影响  因式（ ３） 中流量系数犆ｓ与阀的结构、 阀板升程、 介质特性、 进出口条件等因素有关， 随阀的运动而发 生较大的变化［ １ ３］； 且泵及阀的流道结构复杂， 有些 地方压降较大， 式中狆 ｓ １、狆ｓ ２、 ρ ｓ等参数不易求得， 式 （ ３） 很少在实际中应用。 ２ 建模与边界条件 三缸双作用油气混输泵每个工作腔的工作过程 都是独立的， 所以只对１ ＃工作腔的工作过程进行动 态模拟， 再通过１ ＃工作腔的流量曲线得到泵总的流 量曲线。活塞处于排出行程末端时１ ＃工作腔及阀 的流道结构如图３所示。 图３ １＃工作腔及阀的流道结构示意 泵的进口边界条件设置为压力入口， 出口边界 条件设置为压力出口， 往复泵工作过程中流体域的 更新通过Ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｔ中动网格技术实现。活塞面的运 动规律通过“ Ｉ ｎ  ｃ ｙ ｌ ｉ ｎ ｄ ｅ ｒ” 模型控制。阀体的运动通 过用户自定义函数（ＵＤ Ｆ） 编写程序， 在每个时间步 迭代完以后， 求得阀体所受流体阻力并计算当前阀 体的速度， 再通过宏命令指定阀体的运动规律。 采用Ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄｋ  ε模型，Ｍ ｉ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅ多相流模型， 速度压力的耦合采用Ｐ Ｉ Ｓ Ｏ算法， 设置液相介质为 原油， 气相介质为甲烷。吸入压力分别为狆 ｓ＝０． ２、 ０． ２ ５、０． ３、０． ３ ５、０． ４ ＭＰ ａ； 吸入介质在标准大气压 下含气率β ０＝０． ５， 排出压力狆ｄ＝３． ０ＭＰ ａ。对这５ 种工况进行数值模拟， 介质参数如表１。 表１ 介质参数 原油甲烷 密度／ （ ｋ ｇ ｍ－３） ８ ５ ６ 理想气体 比热容犆狆／ （ ｊ（ ｋ ｇ ｋ） －１） ２５ ４ ７２２ ０ ６ 热传导率 ／ （Ｗ（ｍｋ） － １） ０． ３ ２ ９３０． ０ ３ ３２ 黏度／ （ ｋ ｇ （ｍｓ） －１） ０． ０ １ ２０１． ０ ８ ７１ ０ －５ ３ 流量动态模拟与分析 ３． １ １ ＃工作腔的瞬时流量 动态模拟泵工作过程， 每个时间步迭代完成后 保存进出口的流量， 得到泵的吸入瞬时流量如图４， 排出瞬时流量如图５。 图４ 不同吸入压力时１＃工作腔吸入瞬时流量 由图４可知， 吸入阀的开启滞后角和关闭滞后 角都较大。１ ＃工作腔的吸入瞬时体积流量犙 １ ｓ在阀 开启和关闭过程中变化较快， 在阀开启以后吸入瞬 时流量几乎不变， 且随吸入压力的增加而增加。由 于介质在被吸入工作腔的过程中存在压降， 介质在 进口处的压力高于腔体内的平均压力， 介质流入腔 体内因压力降低而膨胀， 导致入口处的瞬时流量小 于腔体容积变化率。当曲柄转过９ ０ 以后， 工作腔 容积变化率随曲柄转动而减小， 介质在被吸入腔体 内的过程中压降减小， 工作腔内平均压力升高， 腔体 内介质被压缩， 吸入的瞬时流量会大于腔体容积变 化率。曲柄转过１ ８ ０ 以后， 腔体容积减小， 腔体内 介质被压缩， 压力升高， 当腔体内压力小于入口压力 时， 该工作腔的流量仍大于０； 当腔体内压力大于入 口压力而吸入阀还未完全关闭时， 该工作腔的吸入 流量小于０， 此时腔体内的介质将从吸入口排挤出 去。虽然泵的吸入阀关闭滞后角较大， 但仅有少量 介质从吸入口排挤出去， 吸入阀关闭滞后产生的流 量损失较小， 与螺杆式油气混输泵中气体的压缩性 可降低回流损失原理相同［ １ ４］。 图５为不同吸入压力狆 ｓ下１ ＃工作腔的排出瞬 时体积流量犙１ ｄ。因排出阀开启滞后角较大、 阀刚 开启时腔体容积变化率较大， 此时排出的瞬时流量 迅速增大。因排出阀刚开启时阀隙较小， 介质被排 出过程中压降较大， 工作腔内平均压力远高于出口 处的压力， 腔体内的介质在排出过程中随压力的降 ８２ 石 油 矿 场 机 械 ２ ０ １ ５年９月  低而膨胀， 导致排出的流量大于腔体容积变化率。 随着阀的开启， 介质排出过程中压降减小， 腔体内压 力降低， 排出瞬时流量与腔体容积变化率近似相等。 排出阀关闭滞后角较小， 因排出阀关闭滞后造成的 流量损失也很小。 图５ 不同吸入压力时１＃工作腔排出瞬时流量 ３． ２ 瞬时流量 将１ ＃工作腔在１个冲程中的瞬时流量曲线扩 展并平移， 可得到每个工作腔的瞬时流量曲线， 将各 工作腔的瞬时流量曲线叠加便可得到三缸双作用油 气混输泵瞬时流量曲线。数值模拟得到的１ ＃工作 腔在１个冲程中的瞬时流量曲线是由离散的点组 成， 由于工作腔的瞬时流量曲线形状奇特， 很难拟合 出与其相近的函数关系。不能像输送不可压缩介质 那样， 通过先求得各工作腔流量的函数和该泵总流 量的函数， 然后绘制泵的流量曲线。 将各工作腔在相同曲柄转角处的离散点的流量 相加， 得到的新离散点， 即为该转角时泵的流量。数 值模拟时的时间步长是根据阀的速度、 活塞的速度 而调整的， 在相同曲柄转角处， 不可能在每个工作腔 的瞬时流量曲线上都能找到１个与之对应的离散 点。因此， 先采用多段线插值法对工作腔在１个冲 程中的瞬时流量进行等间距插值， 插值得到的曲线 与原始曲线近乎完全重合。 将１ ＃工作腔在１个冲程中的瞬时流量曲线进 行插值后按周期扩展； 再将扩展后的１ ＃工作腔的瞬 时流量曲线分别平移４ π／３、 ２ π／３， 得到２ ＃、 ３ ＃工作 腔的瞬时流量曲线。将扩展后１ ＃工作腔的瞬时流 量曲线乘以活塞杆面积与缸体截面积之比犓， 再分 别平移π、 ７ π／３、５ π ／３得到４ ＃、 ５ ＃、 ６ ＃工作腔的瞬时 流量曲线。最后将每个工作腔在相同曲柄转角的离 散点对应的流量相加， 便得到三缸双作用油气混输 泵瞬时流量曲线的离散点。该泵在吸入压力狆 ｓ＝ ０． ４ＭＰ ａ时的吸入瞬时流量曲线如图６所示， 排出 瞬时流量曲线如图７所示。 图６ 三缸双作用油气混输泵吸入瞬时流量 图７ 三缸双作用油气混输泵排出瞬时流量 ３． ３ 平均及最大与最小流量 不同吸入压力下， 吸入介质在标准大气压下含 气率β ０＝０． ５、 排出压力狆ｄ＝３． ０ＭＰ ａ时泵的吸入 流量平均值犙ｓ ｍ、 最大值犙ｓ ｍ ａ ｘ、 最小值犙ｓ ｍ ｉ ｎ如图８所 示， 排出流量的平均值犙ｄ ｍ、 最大值犙ｄ ｍ ａ ｘ、 最小值 犙ｄ ｍ ｉ ｎ如图９所示。 图８ 吸入流量的平均值、 最大值、 最小值 由图８可知， 吸入压力狆ｓ从０ ． ２ Ｍ Ｐ ａ增加到 ０ ． ４Ｍ Ｐ ａ时， 吸入流量的平均值犙ｓ ｍ、 最大值犙ｓ ｍ ａ ｘ均随 吸入压力的增加而迅速增加， 犙ｓ ｍ从５ ３ ． ８ｍ ３ｈ－１增 加到６ ５． ０ ｍ ３／ ｈ，犙ｓ ｍ ａ ｘ从５ ９． ０ ｍ ３／ ｈ增加到７ ２． ８ ｍ ３／ ｈ； 其中最小值犙ｓ ｍ ｉ ｎ先从４ ７． ６ｍ ３／ ｈ增加到５ ３． ７ ｍ ３／ ｈ， 当狆ｓ＝０． ４ＭＰ ａ降低到５ ２． １ｍ ３／ ｈ。 ９２ 第４ ４卷 第９期 张志鸿， 等 三缸双作用油气混输泵吸入压力对流量特性的影响  图９ 排出流量的平均值、 最大值、 最小值 由图９可知， 吸入压力狆ｓ从０． ２ ＭＰ ａ增加到 ０． ４ＭＰ ａ时， 排出流量的平均值犙ｄ ｍ、 最小值犙ｄ ｍ ｉ ｎ均 随吸入压力的增加而增加，犙ｄ ｍ从３ ７ｍ ３／ ｈ增加到 ５ ３． ６ｍ ３／ ｈ，犙ｄ ｍ ｉ ｎ从１ ７． ３ｍ ３／ ｈ增加到２ ８． ３ｍ ３／ ｈ； 最大值犙ｄ ｍ ａ ｘ有轻微的变化， 约为８ ０． ０ｍ ３／ ｈ。这与 活塞式压缩机相似， 在活塞式压缩机中适当增加吸 入压力能显著提高排气量［ １ ５］。 ３． ４ 流量脉动率 图１ ０为吸入压力狆 ｓ对三缸双作用油气混输泵 吸入流量的脉动率δ 犙ｓ １、δ犙ｓ ２， 排 出 流量 的 脉 动 率 δ犙ｄ １、δ犙ｄ ２的影响． 图１ ０ 流量脉动率 如图１ ０所示， 吸入压力狆ｓ从０． ２ＭＰ ａ增加到 ０． ４ＭＰ ａ时， 吸入流量脉动率远小于排出流量脉动 率， 且吸入流量脉动率δ 犙ｓ １、δ犙ｓ ２随吸入压力的增加 略微 增 加， δ犙ｓ １从１ ０． ８％增 加 到１ ５． １％，δ犙ｓ ２从 １ ３． １％增加到２ ４． ８％。 排出流量脉动率δ犙 ｄ １ 随吸入 压力 的 增 加 而 迅 速 减 小， δ犙ｄ １从２ ３ ０ ． １ ％降 低 到 ８ ４ ． ３ ％。 吸入压力狆ｓ从０ ． ２Ｍ Ｐ ａ增加到０ ． ３ Ｍ Ｐ ａ时， δ犙ｄ ２从１ １ ４ ． １ ％降低到８ ９ ． ５ ％； 吸入压力狆ｓ从０ ． ３ Ｍ Ｐ ａ增加到０ ． ４Ｍ Ｐ ａ，δ犙 ｄ ２几乎不变， 约为８ ９ ． ５ ％。 ４ 结论 １） 油气混输工况时泵的平均流量随吸入压力 的增加而增加， 且小于纯液相工况时的平均流量； 泵 的吸入流量脉动率远小于排出流量脉动率， 大于纯 液相工况时的脉动率； 吸入流量脉动率随吸入压力 的增加略微增加， 排出流量脉动率随吸入压力的增 加大幅降低。 ２） 在油气混输时应适当增加泵的吸入压力。 参考文献 ［１］ 黄辉， 徐孝轩， 李惠玲， 等．油气集输技术进展［Ｊ］．油气 田地面工程， ２ ０ １ ３，３ ２（６） ５  ６． ［２］ Ｓ ｖ ｅ ｎＯ． Ｍ ｕ ｌ ｔ ｉ ｐ ｈ ａ ｓ ｅＰ ｕ ｍ ｐ ｓＳ ｏ ｌ ｖ ｅＬ ｉ Ｑ ｕ ｉ ｄＬ ｏ ａ ｄ ｉ ｎ ｇ［Ｊ］． Ｔ ｈ ｅＡｍ ｅ ｒ ｉ ｃ ａ ｎＯ ｉ ｌａ ｎ ｄＧ ａ ｓＲ ｅ ｐ ｏ ｒ ｔ ｅ ｒ，２ ０ ０ ０ ６，４ ９（５） １ ０ ５  １ ０ ９． ［３］ 李 军 峰．油 气 混 输 泵 的 研 究 与 发 展 ［Ｊ］．辽 宁 化 工， ２ ０ １ １，４ ０（９） ９ ３ ８  ９ ４ ０． ［４］ 凌国平．国内外油气混输泵技术的研究和发展［Ｊ］．华 东船舶工业学院学报， ２ ０ ０ ０，１ ４（５） ８ ３  ８ ７． ［５］ 张生昌， 陈锡栋， 邓鸿英， 等．往复式油气混输泵组合阀 流场 数 值 模 拟 ［Ｊ］．石 油 矿 场 机 械，２ ０ １ ２，４ １（１ ２） ３ ３ 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