深井水平井欠平衡钻井液技术研究.pdf

DO I10．3969／j ．issn．1672 - 7703．2009．04．014 深井水平井欠平衡钻井液技术研究 崔月明 1 郝忠宝 z 白向双 ’ 鲍立臣 z 古飞 。 合成军 。 杨涛 。 1中国石油吉林油田公司钻井工艺 研究院，吉林省松原市 138 000；2中国石油吉林油田公 司勘探部， 吉林 省松原市 138 000 摘要松辽盆地南部深层火山岩埋深在3500m以上，采用直井开发效益低。经论证决定采取水平井技术与欠平 衡钻井技术相结合的方式，实现高效开发，更有利地保护气藏。长深平l井面临井底温度高、水平段施工周期长、敏感 性气藏保护难等不利因素，分析可能出现的井壁失稳坍塌、高温钻井液携岩差、钻井液污染损害气藏等问题，开展了深 井欠平衡水平井的抗高温井壁稳定技术、抗高温携岩润滑技术、气藏保护技术等研究工作，经过现场应用，取得了成功， 形成了抗高温深井水平井钻井液技术成果，满足了深层气藏的高效开发需求。 关键词松辽盆地南部；深井；钻井液；欠平衡；水平井 中图分类号T E 24文献标识码 A 吉林油田松辽盆地南部深层勘探始于长深1井，该 井在火 山岩地层获得 了日产天然气4 6 X 10。m 。高产气 流，确认气藏储量558 X 108m 。 ，实现 了深层天然气勘 探的重大突破。经研究论证决定采用欠平衡钻井技术 与水平井技术相结合的方式，最大限度保护气藏和增 大气藏裸眼面积，高效开发松辽盆地南部深层天然气 藏，提高松辽盆地南部深层勘探开发效益。欠平衡水平 井设计井深4 300 ～ 4 600m ，垂深为3600 ～ 3700m ，水 平段达500m，温度高达150 C ，钻井周期长。因此提 高钻井液高温稳定井壁、高温携岩和高温润滑性成为 突出的钻井技术难点。另外，松辽盆地南部深层储层为 火成岩，特点为裂缝性气藏，针对该类型储层的保护技 术是高效开发的重点技术，但国内没有成型的技术和 经验。吉林油田与国内重点院校合作进行技术攻关，研 究形成了气藏保护技术成果，优化出的理想充填隔离 膜钻井液是 一 种性能优良的 “ 低损害 ” 钻井液体系。该 体系具有良好的高温性能，在吉林油田第 一 口深层天 然气欠平衡水平井 长深平1井三开井段应用，试气 表皮系数为13 。2，10h产量达70 X 10。m 。 ，效果显著。 1 深层火山岩水平井抗高温钻井液技术 1 ．1水平井欠平衡高温携岩技术0 | 长深平1井目的层垂深3660m ，井底温度高达 150 C ，高温低密度条件下三磺钻井液切力下降而不能 满足水平井眼携岩要求。为此实验优选了低固相抗高 温优质钻井液， 150 C 、 16h滚动后切 力为5Pa，能够 满足150℃高温条件下携岩的要求，具体数据见表I。 表f钻井液流变性能 Tab le1Rheologicalpropertiesof dri l l ingf lui d ┏━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━ ━ ┳━ ━ ━━ ━ ━┳ ━ ━━━ ━ ┓┃ ┃ 初／终静 ┃ 塑性黏度 ┃ 动切力 ┃ ┃ 配方 ┃ ┃ ┃┃ ┃ ┃ 切力Pa ┃ mPa s ┃ Pa ┃┣ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┳━ ━ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 理想充填隔离膜 ┃ 常 温 ┃ 3／14 ┃ 25 ┃ 10 ．5 ┃┃ ┣ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ┫┃ 钻井液 ┃ 150℃．16h ┃ 2／6 ┃ 22 ┃ 5 ┃┗━ ━ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━━ ━ ┻━ ━ ━━ ━ ┻━ ━ ━━ ━ ━┻━ ━ ━━ ━ ┛ 1 ．2深层水平井高温润滑技术 2／ 该区块油藏埋藏较深，长深平1井三开裸眼井段设 第 一 作者简介崔月明，男，高级工程师， 1991年本科毕业于石油大学 华东钻井工程专业，现任吉林油田钻井工艺研究院副院长， 主要从事钻井新技术研究工作。 收稿日期2009 - 04 - 06 彳二 吻， r中国石油勘探 20 09年第4期 66 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 计长达900m，水平位移达到810m，水平井段为520m， 钻井液必须有良好的润滑能力，以保证管柱起下顺畅。 采用成膜润滑和消除泥饼技术理念，混入2％的乳化 剂，降低界面张力，使成膜润滑剂更好地发挥作用；另 外保持钻井液泥饼薄、韧，封堵性好， o实验表明表2， 加入润滑剂和乳化剂后，泥饼黏附系数和极压润滑值 明显降低，润滑性显著提高；泥饼滤失和渗透性滤失实 验结果表3显示滤失量和渗透滤失量均较小，证明 泥饼致密，泥饼厚0．3m m ，用手触摸，泥饼感觉韧度 较好。 表2润滑性评价数据 Tab Ie2 StatiStiC Sof lubricationuation ┏ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ┳ ━━ ━ ━━━ ┳ ━━━ ━ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━ ━ ┓┃ 配方 ┃ 极压润滑性 ┃ 黏附 系数1mLn ┃ 失水mL ┃ ┣ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 理想充填隔离膜钻井液 ┃ 16．3 ┃ 0．1495 ┃ 3．5 ┃ ┣━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━━ ━ ━╋━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 上浆1％高效润滑剂 ┃ 11．7 ┃ 0．0963 ┃ 3．5 ┃┣━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━━ ━ ━━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 上浆1％高效润滑剂 ┃ 8．6 ┃ 0．0349 ┃ 3．0 ┃┃ 2％乳化齐 0 ┃┃┃ ┃ ┗━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━┻━ ━ ━━ ━ ━┻━ ━ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━┛ 表3钻井液滤失性能及 泥饼渗透性实验 Tab le3Experim entsofthef i Itr ation pr operti esof dril l ing f luidandthem udcake per m eabi l i ty ┏ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┳━━ ━ ━━ ┳ ━━━ ━ ━━ ━ ━━┓ ┃ 配方 ┃ 失水mL ┃ 高温高压失水mL ┃ ┣━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ┳ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ┫ ┃┃ 常温 ┃ 2．8 ┃ 13 ┃ ┃ 理想充填隔离膜钻井液 ┃ ┃┃ ┃ ┃┣ ━ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━┫ ┃ ┃┃ 3．5 ┃ 11 ┃┃┃ 150℃．16h ┃ ┃ ┃┣ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┫┣ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━┫┃ 泥饼渗透滤失量 ┃ ┃ 1．5 ┃ 5．0 ┃ ┗━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━ ┻ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ┛ 1．3高温井壁稳定技术 松辽盆地南部深层地层登娄库组、营城组可钻性级 值高， 一 股在7 ～ 10级 ，存在砂泥岩互层，且裂隙发育， 钻井过程可能发生井漏、井壁掉块等问题。水平段钻井 周期长，钻井液必须具有较好的稳定性和较低的滤失 量 13] ，以满足长期钻井施工的需要。采用登娄库组岩屑 进行滚动回收表4和页岩膨胀实验 表5，回收20 目达到97．7％，3h膨胀为0．10，钻井液抑制能力较强。 表4滚动回收实验 Tab le4Theexperim entofrollingr ecovery ┏━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┳━ ━ ━━ ━ ━━┳ ━ ━━ ━ ━━ ━ ┓┃ 评价液体 ┃ 10目％ ┃ 20目％ ┃┣ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ┫┃ 清 水 ┃ 78．3 ┃ 93．7 ┃ ┣ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ━━ ┫ ┃ 水包油 ┃ 8 3．7 ┃ 95．7 ┃ ┣ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ┫ ┃ 理想 充填隔离膜钻井液 ┃ 92．7 ┃ 97．7 ┃┗ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━┻ ━ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━ ━ ━┛ 表5膨胀性实验 Tab le5Theexperim entofexpansion ┏━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━┳ ━ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━ ━ ┳━━ ━ ━━ ┳ ━━ ━ ━━ ┓ ┃ 评价液体 ┃ 0．5h ┃ 1h ┃ 2h ┃ 3h ┃ ┣━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━ ┫ ┃ 清水 ┃ 0．35 ┃ 0．37 ┃ 0．38 ┃ 0．39 ┃ ┣ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 水包油 ┃ 0．01 ┃ 0．02 ┃ 0．03 ┃ 0．04 ┃ ┣━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━┫ ┃ 理想充填隔离膜钻井液 ┃ O．05 ┃ 0．06 ┃ 0．09 ┃ 0．10 ┃ ┗ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ┻━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━ ┻ ━━ ━ ━━ ┻ ━━━ ━ ━┛ 1 j4裂缝性气藏保护技术 与油藏相比，气藏的储层物理特性更为复杂，气体 有不 同于液体的特殊可压缩性；并且多数天然气藏具 有低孔隙度、低渗透率、高应力敏感性和高毛细管压力 等特点，所以气藏对受到外界 因素更加敏感，更有保护 的必要性。通过对吉林油田松辽盆地南部深层气藏储 层孔喉分布特征、孔隙度和渗透率分布，以及火成岩矿 物x 一 射线衍射分析和火山碎屑岩薄片鉴定等研究，分 析出火成岩气藏的主要潜在损害因素。针对损害因素 开发出了以理想充填技术和高温 隔离膜保护技术为主 的 “ 低伤害 ” 钻井液体系。 1．4．1储层物 性及损害因素分析 通过储层孔喉分布特征、孔隙度和渗透率分布，以 及火成岩矿物x 一 射线衍射分析和火 山碎屑岩薄片鉴定 研究分析可知，松辽盆地长岭凹陷深层气藏岩石主要 由石英、长石和各种铁矿物组成，含有少量黏土矿物高 岭石。孔隙度均小于4％，渗透率小于0 ．1mD ，属于低 孔低渗型储层。孔喉尺寸较小，孔喉主流喉道半径为 0．063 ～ 0．25 pm，对渗透率的贡献占到98％以上，是 实施气层保护的重点对象。电镜扫描分析火成岩储层 的岩石矿物主要由钠长石和钾长石组成，粒 间孔隙在 2 ～ 10 ,um左右。根据以上分析结果，确定长岭凹陷火 成岩裂缝性气藏的潜在损害因素包括微晶石英、微晶 长石、高岭石黏土矿物引起的微粒运移损害；裂缝性储 层岩石的应力敏感性导致储层的渗透率下降；钻井液 滤液侵入储层导致的水锁损害。 1．4．2水锁损害研究 钻井中 一 打开储层，就会有工作液与储层接触，若 外来的液相侵入储层孔道后，就会在井壁周围孔道中 形成液相堵塞，其液 一 气或液 一 油弯曲界面上存在 一 个毛细管压力。要想让油气流向井筒，就必须克服这 一 附加的毛细管压力。若储层能量不足以克服这 一 压力， 就不能把水的堵塞消除，最终会影响储层的采收率，这 种损害称为水锁损害 图1。 一 般把毛细管中弯液面 67No42009 C hinaPetr oleumExplor ation、忒 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m ’ 一 勘探技术 两侧润湿相和非润湿相之间的压力差定义为毛细管压 力，其大小可由任意界面的拉普拉斯方程表示 ／ - 2盯1／R 厂 l／R 2 式中p 毛细管压力； 尺 曲率半径； 盯 界面张力。 n 』L 油 一 p 图1水锁损害示意图 Fig．1S ketchm apofw aterblock ingdam age 根据水锁损害发生时的弯曲界面压差公式，解除 水锁损害的唯 一 有效方式是设法降低储层中油水界面 张力。对于气藏来说，主要是降低水相的表面张力。用 表面活性剂是降低钻井液滤液表面张力及油水界面张 力的主要手段，为此优选了表面活性剂A BC ，加量 0．1％，界面张力降低到0．1mN／m以下。这样就会显 著降低侵入的滤液对储层造成的水锁伤害。 1．4 ．3裂缝性气藏的保护技术研究 为形成致密保护层，采用理想充填技术和高温隔 离膜保护技术，通过降低高温滤失量的评价手段 ，达到 评价近井地带致密保护层效果，评价气藏保护效果。实 验用模拟岩心缝板和岩心端面如 图2、图3。 图2模拟岩心缝板打开情况 F i g ．2 Thesimulat ionoingthecor eedge plate 图3高温高压动滤失实验模拟岩心端面 F ig．3T he sim ulationofcore endfacebas edonhigh temperatureandhighpres suredynamicf iltr ation e xperiment 表6钻井液动态损害评价结果 Tab le6DynamicdamageuationofdriIl ingf lui d ┏ ━━━ ━ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━ ━ ┳━━ ━ ━━┳ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━ ━ ┓┃┃ ┃ ┃ 动态渗透率恢复值 ┃ 启动压差 ┃ ┃ 岩心 ┃ Ⅸl l rod ┃ Ⅸ。 mD ┃ ％ ┃ M Pa ┃┣━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━┫ ┃ ┃┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 不锈钢缝板岩心 ┃ O．066 ┃ 0．028 ┃ 57．6 ┃ 2．34 ┃ ┣━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ╋━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━┫ ┃ 火成岩造缝岩心 ┃ 0．14 2 ┃ 0．0074 ┃ 94．8 ┃ 1．52 ┃ ┗━━ ━ ━━ ━ ━━ ┻ ━━ ━ ━━┻ ━ ━━ ━ ━┻ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━┻ ━ ━━ ━ ━┛ 注火成耥 告缝岩心，长深103井， 3731．OOm ，营城组，长3．969 cm 直径为2．568cm}不锈钢缝板岩心，长5 ．8 69cm ，直径为2．5 10cm。 K。为污染前渗透率；K。为污染后渗透率 ；动态渗透率恢复值等于 卜‰／K 0 。 100。 减轻钻井液对储层岩心的伤害，可在近井壁地带形成 致密隔离层，两类岩心的动态渗透率恢复值分别达到 57．6％和94．8％ ，动态滤失量低图4，而且反排时 测得的启动压差较低。由于可形成良好的暂堵层，钻井 液的侵入深度低于0．5cm。 荽 ’ 5 l_ 二二二二二二二二 j 二 i 。。膜。，。。霄堵剂 I 42 u0●●_．-d ．_- ●“_-_．-r|．_● ● ●■ 一 ⋯ ⋯ ⋯ n⋯⋯⋯ I 巅 。” 时施i。 。 图4隔离膜优化钻井液动态滤失 曲线 Fi g ．4Dyn amicf iltrationcurves ofm embr anedri l Ungfluid 根据上述评价结果，可以确定，成膜剂和理想充填 暂堵剂之间具有 “ 叠加增效 ” 作用，本项研究优化出的 理想充填隔离膜钻井液是 一 种性能优良的 “ 低损害 ” 钻 井液体系，对吉林油田低渗火成岩气藏具有显著的储 层保护效果。 从储层损害评价实验结果 表6可看出，在钻井 7 5室内实验结抡 液中同时加入理想充填复合暂堵剂和成膜剂，可显著1配方具有较好的流变性、高温稳定性和抑制 彳巧吻， r中国石油勘探 200g年第4期 68 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 性，抗温能力达150 C 。 2优选了高效润滑剂和乳化剂，良好的润滑能力 能够满足水平段润滑的要求。 3成膜剂和理想充填暂堵剂之间具有 “ 叠加增 效 ” 作用，对低渗火成岩气藏具有显著的储层保护效 果。 2现场应用和效果 后开泵循环，钻井液经液气分离后实现了第 一 次后效 点火，最高瞬时流量为8 4 00m ’／h ，火焰高lOm，先期 呈橘黄色，后期管I Sl火焰为蓝色 ，火焰持续时 间为 63min 。经计算燃烧的气体总量为1274m 。 ，气体上窜 速度为22m／r ain 。点火过程循环钻井液入口密度为 1．15g／cm 。 ，出口密度为1 ．14g／cm 。 。自第 一 次点火成 功后，采取降低钻井液密度实现了钻进过程中连续点 火。该井于4 366m完钻，水平段施工顺利。 2．1三开欠平衡钻井液技术施I2 ．2应用效果 长深平1井三开按设计配方配浆，性能达到要求后 开钻。用0．50％ ～ 1．00％浓度的磺化褐煤碱液进行日 常维护和处理，并定期补充新浆维持钻井液地面循环 量，保证钻井液性能。钻达井深38 28．74m，接完单根 1井壁稳定性好。施工中确保钻井液中高效封堵 降滤失剂和G FD 一 1的含量 ，高温高压失水始终在 11mL以下 ，岩屑录井无混杂、掉块现象，表明井壁稳 定表7。 表7长深平 1井钻井液性能 Tab le7Pr opertiesof dri IIingf lui dof Changshenhorizontalw elI 1 ┏ ━━ ━ ━┳━ ━ ━━━ ━ ━┳━ ━ ━━━ ━ ┳━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┳━━ ━ ━━ ━ ┳━━ ━ ━━ ━ ━━━ ┳ ━━ ━ ━━┳ ━ ━━━ ━ ┳━━ ━ ━━ ┳ ━━━ ━ ━━ ━ ━━┓ ┃ 井深 m ┃ 密度g／cm ’ ┃ 漏斗黏度s ┃ 塑性黏度mPaS ┃ 动切力Pa ┃ 初／终静切力Pa ┃ 失水mL ┃ pH值 ┃ 固相％ ┃ 高温高压失水mL ┃┣ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ╋━━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━┫ ┃ 3495 ┃ 1．13 ┃ 48 ┃ 20 ┃ 6 ┃ 2．5／9 ┃ 2．5 ┃ 8．5 ┃ 1l ┃ 11．O ┃ ┣ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ┫ ┃ 3606 ┃ 1．14 ┃ 48 ┃ 18 ┃ 7 ┃ 4／11 ┃ 2．O ┃ 8．5 ┃ 11 ┃ 10．O ┃┣━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━┫ ┃ 3780 ┃ 1．15 ┃ 65 ┃ 23． ┃ 12．5 ┃ 6／19 ┃ 2．0 ┃ 8．5 ┃ 11 ┃ 10．0 ┃ ┣ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ┫ ┃ 3958 ┃ 1．16 ┃ 65 ┃ 26 ． ┃ 14┃4．5／15．5┃2．0┃8．5┃12┃9．6┃┣━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━┫ ┃ 4207 ┃ 1．18┃64┃24┃13．5 ┃ 4／15┃2．0┃8．5┃13┃9．6┃┣━ ━ ━━ ╋ ━━ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━━ ╋ ━━━ ━ ━━ ━ ━━╋ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━ ━ ━╋ ━ ━━━ ━ ╋━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┫┃ 4366 ┃ 1．19┃67 ┃ 26┃15┃5／15┃2．0┃8．5┃13┃9．4 ┃┗ ━ ━━ ━ ┻━ ━ ━━ ━ ━━┻ ━ ━━ ━ ━━ ┻ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ┻━ ━ ━━━ ┻ ━━ ━ ━━┻ ━ ━━ ━ ━┻ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━┛ 2 携岩能力强。施工中钻井液动切 力始终保持在 9 ～ 14Pa， 满足了大斜度及水平段携岩要求。 3钻井液润滑性良好。施工中泥饼润滑能力较 强，泥饼黏附系数较好地控制在1mil20 ．08以内， 10min0．15以内；且复合钻进过程中扭矩平稳，钻井液 润滑效果明显，满足 了水平段钻进、起下钻和下套管作 业的需要。 4气藏保护技术。采用理想充填复合暂堵剂和成 膜剂，控制钻井液高温高压失水始终在1lmL以下。利 用好固控设备，保持钻井液合理的 固相含量和粒度分 布，试 气表皮系数为13 ．2，10h产量达70 X 10。m 。 ，效 果显著。粒度分布如 图5所示。 3结 论 1抗高温欠平衡水平井钻井液技术研究和应用 取得成功，钻井液性能稳定，满足了低密度、低 固相条 件下的井壁稳定 、携岩和润滑的要求，有效地保障了欠 平衡施工和安全需求。 术 鼯 琏 图5钻井液粒度分布图 F i g ．5 Particlesized istributionofdril lingflui d 2裂缝性气藏保护技术取得良好效果。长深平1 井试气10h产量达70 10。m 。 ，收到了较好的气保效 果，具有较好的推广应用前景。 参考文献 [1] 徐同台，罗平亚 ．深井泥浆IN]．北京石油工业出版社， 1994． [2]陈先馆 ．水平井钻井技术[M 】．北京机械出版社，1990． [3]黄汉仁，杨坤鹏，罗平亚 ．泥浆工艺原理[M ]．北京石油 工业出版社，1981． 69 No42009ChinaPetroleumEploratI。n ’’ ‘ 10心 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m