深井大直径井段的钻井问题研究.pdf

第 2 8卷 增刊 2 0 l 1 年1 1月 钻井液与完井液 DRI LLI NG FLUI D C0M PLETI oN FLUI D V o 1 ． 2 8 S u p p l e me n t NO V．2 01 l 文章编号1 0 0 1 5 6 2 0 2 0 1 1 S O ． 0 0 3 4 0 4 深井大直径井段的钻井问题研究 蔡振华， 张木楠 中国石油集团海洋工程有限公司钻井事业部 ，天津 摘要 随着深井数量的增加，深井上部大直径井段钻井速度慢的问题 日益突出。在系统分析了大直径井段中 普遍存在的钻井问题的基础上，指出当前深井大直径钻井技术的根本问题是钻井工具、钻头、钻井装备与大直径 井眼的工艺要求不相适应。在软地层中主要表现为 沿途水力损失很大，水功率利用率极低，导致井底水功率很低， 井底和钻头清洗不良，影响机械钻速。在致密地层和砾石层中主要表现为 钻压不足，导致机械破岩能量明显不足， 同时大尺寸钻头结构设计不合理，破岩效率低。提 出了解决深井大直径钻井问题的具体措施，对提高深井钻井速 度 具有一定 的指 导意义 。 关键词 深井 ； 大直径井眼钻井 ； 钻井速度 ； 钻井参数 ； 钻头 ； 钻井工艺 中图分类号T E 2 4 5 文献标识码A 随着油气勘探开发向深部 、复杂地区发展 ，深 井 、超深井 的数量越来越 多。在一些地区 西4 4 4 ． 5 mm钻头钻达井深 1 0 0 0 ～3 0 0 0 m，有的甚至达到 3 5 0 0 ～4 0 0 0 m。随着大直径井段 即井眼直径在 西3 1 1 ． 1 mi n以上井段 的加深 ，钻井速度慢的问题 越来越明显 ，而且对总 的钻井周期和钻井成本的影 响很大。由于对大直径井眼钻井过程 中主要存在 的 问题缺乏系统深入 的研究 ，在实际生产中尚未形成 有效的解决办法。为此 ，在现场调研和理论分析的 基础上， 对 西4 4 4 ． 5 m m井段中存在的钻井技术问题 进行 了探讨，提出了一些技术措施，对解决深井大 直径井段的钻井问题具有一定 的现实意义。 1 水 力学 问题 由于井眼尺寸增大，西4 4 4 ． 5 mm井 眼在水力参 数 、井底清洗和岩屑携带能力等方面均存在着一系 列的水力学 问题 ，严重地影响了大直径井段的钻井 速度 [ 1 ] 。 1 ． 1 水力参数对比 目 前 4 4 4 ．5 m m井段所使用的钻杆与 2 1 5 ． 9 m m和 西3 1 1 ． 1 m m井段相同，都是 1 1 4 ． 3 m m或 西1 2 7 mm钻杆。由于 西4 4 4 ． 5 m m 井眼钻进需要的 钻井液排量大 ，随着井深增加 ，沿程水力损失大幅 度增加，井底水力能量随着井深增加而急剧下降。 假设在井深 2 0 0 0 m条件下 ，采用 西1 2 7 mm钻杆 ， 钻井液密度为 1 ． 2 5 g ／ c m ，塑性黏度为 1 5 mP a S ， 采用通常所使用的钻井工具组合和钻井参数。表 1 中列出了不同尺寸井眼中的水力参数计算结果。 表 1 不同尺寸井眼中的水力参数 井眼尺寸／循环压 fi l m 耗／ MP a 压降／ 钻井液排 MP a 量／ L ／ s 井底水功 水功率利 率／ k W 用率 第一作者简介 蔡振华，工程师，2 0 0 5 年毕业于中国石油大学 华东 石油工程专业，现在从事海洋钻井工作。地址 中国石油海洋公司钻井事业部生产技术科 ； 邮政编码 3 0 0 2 8 0； 电话 0 2 2 2 5 9 7 8 0 2 5； E - m a i l c a i z h ． c p o e c n p c ．com ． ca 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第2 8 卷 增刊 蔡振华等深井大直径井段的钻井问题研究 3 5 在上述计算条件下， 4 4 4 ．5 m in牙轮钻头的喷 射速度 只有 西2 1 5 ． 9 mm牙轮钻头 的 5 0 ％，井底 比 水功 率仅 有 2 1 5 ． 9 mm井 眼 的 9 ． 5 ％，9 6 0 k W 水 功率仅有 1 5 ． 4 ％ 的水力能量能够发挥有效作用。正 是由于水力能量大部分损失在钻柱 内，可用来清洗 井底和钻头的水力能量很低 ，井底和钻头的清洗状 况不 良，从而很大程度地影 响了 西4 4 4 ． 5 mm井段 的钻井速度。如何提高大直径井段的水力能量，大 幅度提高水功率利用率，是 目 前大直径钻井必须要 解决的问题 。 1 ． 2 井底和钻头的清洗 喷射钻井的关键，利用射流对井底和钻头的 有效清洗和水力辅助破岩作用，保持井底 “ 干净” ， 减少井底泥包垫层，避免重复破碎岩屑，提高机械 钻速。射流对井底的清洗机理可以归结为 在射流 冲击区，较高的冲击压力梯度可使岩屑产生翻转从 而脱离井底 ； 射流冲向井底后 ，就形成沿着井底横 向流动的漫流。 高速漫流具有横向剪切和推移作用， 可以迅速运移岩屑。 一 个喷嘴对井底的清洗能力和有效作用范围， 可用冲击压力梯度和漫流速度这 2 个指标来衡量。 已有研究表明，漫流速度跟流量与喷速的乘积的平 方根 √ Q v成正比。计算得 出 西2 1 5 ．9 m m、 3 1 1 ． 1 m m、西4 4 4 ．5 m m钻 头 喷嘴 的 √ Q v分 别为 3 6 ．8 8 、 3 8 ．4 2和 3 3 ．0 3 ， 说明单个喷嘴的漫流速度差别不大。 设 3 种尺寸钻头喷嘴出口距井底的距离分别为 1 2 0 、 1 7 0 、 2 2 0 m i i1 ， 可得出冲击压力梯度计算结果 ， 见 表 2 。 的一小部分，相邻喷嘴之间存在很大的清洗死角， 对牙轮下方的区域无法进行有效清洗 ，水力清除井 底岩屑的能力大大降低，井底泥包和钻头泥包都难 以避免，现场使用 中也发现在软地层中 西4 4 4 ． 5 mi l l 钻头普遍存在泥包现象 。 1 ． 3 岩屑携带能力 随着井眼尺寸增大和环空返速大幅度减小，岩 屑举升效率急剧下降，携带岩屑的最大粒径 即岩 屑举升效率为 0 ．5 时对应的岩屑粒径 明显减小， 计 算结果见表 3 。 表 3 不同尺寸井眼中钻井液的岩屑携带能力 注 表中计算所用参数同表 1； 括号中数据为考虑井径 扩大系数为 1 ． 1 时的计算结果。 这对于经常钻遇上部砾石层和含砾石的泥岩、 砂 岩地层 的大直径 钻头来说，携 带岩屑 粒径 的减 小意味着井底的岩石或砾石要破碎到更小的粒度才 能由钻井液带出，这需要更多的机械破岩能量 ，耗 费更长时间进行重复破碎。积聚在井底上的粒度较 大的砾石会形成砾石垫层，只有当砾石垫层被破碎 至可 由钻井液携带出来的细颗粒之后 ，才能形成新 的进尺。因此， 岩屑携带能力降低也是导致大直径牙 轮钻头在砾石层中机械钻速很低的一个重要原 因。 表2 种 尺 寸 钻 头 喷 嘴 的 冲 击 压 力 梯 度 2 机械 能量不足 的 问题 钻头 水眼井底上射流 边界上压等压力梯 最大冲 尺寸 ／直径 ／ 边界直径 ／力梯度 ／度的直径 ／击压力 ／ mm mm mm k g ／ c m2 i r lI n M P a 21 5． 9 9． 7 2 6． 5 0． 0 35 2 6． 5 l 1 ． 56 3 1 1 ． 1 1 2 ． 7 3 6 - 2 0 ． O 1 5 3 3 ． 6 7 ．6 6 4 4 4 ． 5 1 7 _ 3 4 8 ． 1 0 ． 0 0 5 3 9 ． 2 2 ． 9 1 综合冲击压力梯度和漫流速度 2 项指标来看， 虽然漫流速度相近，但 4 4 4 ． 5 m m钻头喷嘴的射 流冲击压力梯度和最大冲击压力较低。西2 1 5 ．9 ra i n 钻头 3 个喷嘴的清洗范围可以覆盖整个井底 ； 而 4 4 4 ．5 mm钻头 3 个喷嘴的清洗范围只能覆盖井底 由于 目前缺少 西 2 5 4 m m以上的大尺寸钻铤， 大尺寸钻头上施加的钻压普遍不足 [ 2 - 3 ] o现场资料表 明，目前 西4 4 4 ． 5 ra i n牙轮钻头所加钻压与 西3 1 1 ． 1 mm钻头基本相 当。表 4为部分地 区不同直径钻头 常用的钻压、转速和机械破岩能量的对比。由表 4 可见，西 4 4 4 ．5 m m钻头的机械破岩能量 比钻压 转速 仅相当于 西3 1 1 ． 1 m r n 和 西 2 1 5 ． 9 m m钻头的 7 0 ％左右。 在上部软地层井段所需机械破岩能量小， 水力因素影响较大，机械破岩能量对钻速的影响不 显著。但随着井深的增加，地层逐渐变硬，大尺寸 钻头机械破岩能量不足的影响就越来越显著。遇到 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 6 钻 井 液 与 完 井 液 2 0 1 1 年 1 1月 难钻地层 ，机械能量不足会 明显影响钻头的机械钻 速。另外，在易斜井段一般采用钟摆钻井工具轻压 吊打，此时机械破岩能量也明显不足。 表 4 不 同直径钻头的机械 破岩能量对 比 3 钻头方 面的问题 3 ． 1 钻头系列不全 由于大尺寸钻头市场用量不大，中国研制开发 出来的品种很少 ，型号系列不全 ，一些先进的新技 术也未在大尺寸牙轮钻头上应用 ，因此钻头指标不 高，现场钻头选型没有余地。随着 西 4 4 4 ． 5 m i n 钻 头所钻井段深度的增加，地层岩性变化较大 ，如经 常遇到致密难钻 的泥岩 、砾岩夹层 、研磨性较高的 砂岩等，现有型号 4 4 4 ．5 m m牙轮钻头很难满足 深井钻井的需要。而进 口钻头价格十分 昂贵 ，且往 往不能及时供货。加之 P D C钻头在上部井段往往 受到地层岩性的限制不能广泛使用 ，很大程度上制 约了大直径井眼钻井速度的提高。 3 ． 2钻头设 计结构 问题 大 尺 寸牙 轮 钻 头 的设 计 参 数 往 往 是根 据 与 西2 1 5 ． 9 mm钻头几何相似得来 ，对岩石破碎 的要求 考虑不够。通过下面的分析可以发现，对齿面结构 进行简单的几何放大将给岩石破碎带来新的问题， 增大牙齿尺寸将对钻头的破岩效率产生直接影 响。 3 ． 2 ． 1 齿径对井底破岩的影响 目前 2 l 5 ．9 mm、 4 4 4 ．5 mm镶齿钻头的牙 齿直径分别为 西1 5 ～西1 6 mm和 西 2 5 m m，齿顶 间距分别为 2 5 ～3 0 m i n和 4 0 5 0 mm。随着齿 顶 间距增大，井底相邻破碎坑之间的间距加大，各圈 牙齿在井底破碎环带上的齿坑密度相应减 小。对于 软地层 ，由于在齿坑密度减小 的同时牙齿 吃人深度 大 ，齿坑大 ，因而影 响较小 ； 而对 于较致密地层 、 塑性难钻地层 ，由于牙齿吃人深度浅，难 以产生大 的体积破碎，破碎坑较小，齿坑密度的减小将直接 引起机械钻速的明显降低 ； 对于砾石层来说，由于 齿顶间距 的增大 ，牙齿在井底 的冲击密度和砾石受 到 冲击破碎的几率相应减小 ，必然增加钻时，机械 钻速下降。 3 ． 2 ． 2 齿径对齿顶与井底接触应力的影响 牙齿的齿形和尺寸大小直接影响牙齿与井底岩 石的接触应力 的大小 与分布 。采用 4 4 4 ． 5 mm钻 头和 西2 1 5 ． 9 mm钻头常用 的牙齿齿形参数和钻压 ， 计算牙齿与井底岩石的接触应力 ，结果表明 ，对于 较硬的地层 ，西4 4 4 ． 5 mm钻头牙齿与井底岩石的最 大接触应力 比 西2 1 5 ． 9 n l I n钻头牙齿要低 2 8 ％。这 样形成体积破碎的难度增加，破岩效率和机械钻速 会受到一定影响。 对于砾石破 碎来说 ，只有 当牙齿 与砾石之 间 的最大接触应力超过岩石强度时 ，才能使砾石产生 裂纹 、发生破裂 。而大尺寸钻头牙齿齿顶半径的增 大也会明显降低最大接触应力。假定砾石形状为长 短轴半径比为 1 _4 的椭球体，根据圆柱与球体之间 的接触应力计算可以得出， 4 4 4 ．5 m m和 2 1 5 ．9 mm钻头的牙齿与粒度为 8 ～3 0 mm 的砾石颗粒之 间的最大接触应力 比值为 0 ． 8 2 ～0 ． 7 2 。 牙齿与井底接触应力计算表 明，在相同的地层 条 件下 ， 4 4 4 ． 5 mm钻 头牙齿与井底 岩石 的最 大 接 触 应 力 比 西2 1 5 ． 9 mm 钻头 牙 齿 低 1 8 ％～2 8 ％。 从岩石破碎的角度来看，接触应力降低会影响岩 石 内部 的裂 纹形成与扩展 ，必然导致 破岩效率 降 低。计算结果还表明，如要保持相同的最大接触应 力 ，施加在 4 4 4 ． 5 mm钻头牙齿上的载荷应 相当 于 2 1 5 ．9 m m钻头牙齿载荷的 1 ． 8 ～2 ． 7 倍 ； 由于 4 4 4 ． 5 m m钻头与井底接触的齿数与 2 1 5 ．9 m m 钻头基本相同，也就是说施加在 西4 4 4 ． 5 m m钻头 上的钻压应相当于 西 2 1 5 ．9 m m钻头钻压的 1 ． 8 ～2 ． 7 倍。 如 2 1 5 ．9 m m钻 头 钻 压 为 1 5 0 k N，那 么 4 4 4 ． 5 m m钻头钻压就应达到 2 7 0 ～4 0 0 k N。而目 前 4 4 4 ．5 m m钻头的钻压一般都达不到这个水平， 因而破岩效率不高。这也是大尺寸牙轮钻头在致密 地层和砾石层中机械钻速很低的重要原因之一。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第2 8 卷 增刊 蔡振华等深井大直径井段的钻井问题研究 3 7 4 钻井装备方面的问题 在大直径井段钻井过程中，钻井装备 包括钻 井泵 、钻井液净化设备 、钻杆和钻铤等 的能力有 时也限制了钻井速度的提高。由于大直径井段要求 排量较大 ，必须保证双泵钻进。但 目前大部分钻机 只配备了2台钻井泵，其中 1 台检修就不能正常钻 进 ，严重地影响了大直径井段的钻进工效。据一 口 5 0 0 ～2 5 0 0 m井深的 西4 4 4 ． 5 m l T l 井段统计，因修 泵而停钻的时间约占有效钻时的 1 ／ 5 。如果配备 3 台泵保证双泵打钻，这部分修泵停钻时间是完全可 以避免的。 由于 西4 4 4 ． 5 mm井 眼的岩屑量是 2 1 5 ． 9 mm 井 眼的 4 ． 2 3 倍 ，因此对钻井液固控设备的处理能力 提出了更高的要求。而目前中国钻井液固控设备整 体性能和质量较差，且开动率不高，导致钻井液固 相含量普遍较高 ，一方面影响机械钻速 ，另一方面 也是造成井下复杂情况多的重要因素之一。 5 解 决措施 当前深井大直径钻井技术 的根本 问题是钻井工 具、钻头、钻井装备与大直径井眼的钻井工艺要求 不相适应 。因此 ，解决深井大直径钻井技术问题 的 关键就是要进行装备配套，使之与深井大直径钻井 的工艺要求相适应。在分析现有问题 的基础上 ，提 出以下几项具体技术措施。 5 ． 1 采用大尺寸钻杆解放水力能量 目前采 用 1 2 7 mm 内加 厚钻 杆 ，在 5 0 ～6 0 L ／ s 的钻井液排量下大部分水力能量都消耗在钻杆 内。如采用 1 3 9 ． 7 mm 或 1 6 8 _ 3 mm钻杆 ，则可 极大地解放水力能量，大幅度提高钻头水功率和喷 射速度 。表 5是在井深 2 5 0 0 m处不同钻杆 中的沿 程压耗对比。对于井深 2 5 0 0m处的 西4 4 4 ． 5 mm井 眼，钻井液排量为 5 0L ／ s ，如果采用 西1 3 9 ． 7mm 内 平钻杆或 1 6 8 ． 3 mm钻杆 ， 与 西1 2 7mm钻杆相 比， 沿程压耗分别降低 7 ．2 MP a 和 1 0 ．6 MP a ，相应地增 加井底水功率 3 6 0 k W 和 5 3 0 k W。由于沿程压耗大 幅度降低，可增加排量至 6 0 L加以提高环空返速 和岩屑携带能力。采用大尺寸钻杆后水功率利用率 可由 1 5 ．4 ％提高至 6 0 ％7 0 ％，喷速和比水功率可 接近 2 1 5 ．9 m m钻头的水平。同时，可以适当加 大排量提高岩屑携带能力 ，优化喷嘴组合，提高井 底清洗效率 。这是提高大直径井眼机械钻速最有效 的途径。 表 5 2 5 0 0 m井深不同尺寸钻杆的沿程压耗对比 注 钻井液密度为1 ． 2 5 g ／ c m3 , 塑性黏度为1 5 m P a S 。 5 ． 2 完善大尺寸钻头的结构和系列 应针对地层岩性特点 ，改进钻头齿面结构和内 外流道设计，开发新型 西4 4 4 ． 5 m m钻头，提高钻 头质量，强化钻头使用措施。对于致密塑性泥岩地 层和砾石层 ，应采用 西2 1 5 ． 9 mm钻头的楔形齿或 链球齿 ，加大布齿密度 钻头齿数可增加 5 0 ％ ，缩 小齿顶间距，增加钻头对井底岩石的冲击次数和齿 坑密度，来提高破岩效率 ； 而对于软地层，牙轮钻 头应从如何提高大直径井底清洗效率出发，改进钻 头 内外 流道，改进大尺寸钻头的三喷嘴水力结构 ， 采用中心喷嘴和加长喷嘴，开发强化井底横向漫流 的新型钻头。同时，根据地层具体情况选择合理的 钻头类型 、钻井方式和钻井工艺。另一方面，还应 加强大尺寸 P DC钻头和 T S P钻头 的研究 ，在适应 地层中大力推广使用金刚石类钻头。 5 ． 3 使用大尺寸钻铤提高破岩机械能量 中国 目前 缺少 西2 5 4 mm以上 的大尺 寸钻铤 ， 施加钻压的能力受限。在致密地层中，如果配备足 够的大尺寸钻铤， 采用大钻压钻进 达到 8 k N ／ c m ， 提高机械破岩能量，西4 4 4 ．5 m m牙轮钻头的机械钻 速也会有明显提高。 5 ． 4 采用动力钻井工具提高转速 在保持 目 前比钻压不变的条件下，如将钻头转 速提高到 1 8 0 2 5 0 r ／ m i n ，同样也会使机械钻速有 较大幅度的提高。为此，必须采用中转速大扭矩的 井下动力钻井工具 如螺杆钻井工具或涡轮钻井工 具 来钻进。 下转第4 1 页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 8 卷 增刊 王多万渤海湾地区海洋优快钻井配套技术 4 1 承压 、预防井下漏失 ，防止卡钻和杜绝井喷是关键 。 3 ．在 深井 防斜打直方面 ，通过动力钻具 的使 用和合理 的钻井参数严格控制上部井段井身质量 ， 尽可能控制全角变化率在设计范围。 随着井深增加， 温度升高到井下动力钻具范围之外后 ，采用常规钟 摆钻具，通过合理钻井参数控制井斜，保证井底位 移达到要求 。 4 ．深井钻井施工到较深地层 时建议在钻具组 合上甩掉扶正器，减少卡钻风险，加大下部负重钻 具重量 ，增加加重钻杆数量 ，减少钻具组合 中的钻 铤数量，并定期倒换钻具位置，既能有效控制井斜 增大趋势 ，也能扩大钻压选择范围 ，减小钻具与井 壁的接触面积，防止黏卡及断钻具的情况发生。 5 ．加强化学防塌 ，严格控制滤失量 ，增强 泥 饼质量以稳定井壁，在钻进油层段时，适当提高钻 井液黏度并适当降低泵排量，减轻钻井液对井壁的 水力冲刷，完井电测前在钻井液中加足润滑造壁材 料形成较规则的井眼 ，保证电测施工顺利。 参 考 文 献 [ 1 ] 王太平，程广存 ， 李卫刚， 等 ． 国内外超高压喷射钻井 技术研究探讨 [ J ] ． 石油钻探技术，2 0 0 3 ，3 1 2 3 2 ． 3 4 ． [ 2 ] 史建刚 ． L WD地质导向无线随钻测量仪器现场使用问 题探讨 [ J ] ． 钻采工艺，2 0 0 8 ，3 1 2 1 4 3 ． 1 4 5 ． [ 3 ] 李梦刚，楚广川 ， 张涛，等 ． 塔河油田优快钻井技术实 践与认识 [ J 】 ． 石油钻探技术 ，2 0 0 8 ，3 6 4 1 8 2 1 ． [ 4 ] 姜伟 ． 现代优快钻井技术在渤海油田开发中的应用 [ J ] ． 中国海上油气，2 0 0 2 ，1 4 6 1 8 - 2 3 ． [ 5 ] 张卫平 ． 喷漏同层井段全井高密度随钻堵漏钻井液技术 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 0 8 ，2 5 4 5 8 6 0 ． [ 6 ] 孙金声，杨宇平 ， 安树明， 等 ． 提高机械钻速的钻井液 理论与技术研究 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 0 9 ， 2 6 2 1 - 6 ． 收稿 日期2 0 1 1 - 0 8 2 1 ；HG F I 1 S O W1 ；编辑 汪桂娟 上接 第3 7 页 国外钻头厂商已有一些型号的钻头 如 H u g h e s 公司的 A T X、 A T M、 MAX系列， S mi t h公司的 MF 3 H、 M2 S D系列等 可以在这个转速下工作几十甚至上 百小时，可以满足不同类型动力钻井工具的要求。 国外在这方面已有许多成功的经验值得借鉴。 5 ． 5 改善钻井液流变性能 良好的钻井液流变性能，不仅可以提高井底和 钻头的净化能力，还能在大井眼环空低返速条件下 提高携岩能力，保证井眼的净化。这都必须由钻井 液固控设备来保证。合理控制固相含量，不仅能够 提高钻井速度，还可避免一些井下复杂情况。 5 ． 6 采用适当的钻井工艺 改变钻井方式 ，采用 “ 2次成孔 ”的方法 ，先 用 2 1 5 ． 9 mm或 西3 l 1 ． 1 1 T I 1 T I 钻头钻出井眼后再用 带领眼钻头的 西4 4 4 ． 5 mm 的牙轮扩孔钻头或 P DC 扩 孔 钻 头扩 至 西4 4 4 ． 5 mm，这 样 可 缓解 西4 4 4 ． 5 m m钻头机械能量和水力能量严重不足的问题。 6结论 与建议 1 ． 当前深井大直径钻井技术的根本问题是钻井 工具、钻头、钻井装备与大直径井眼的钻井工艺要 求不相适应 ，在实际中主要问题是 ①井底 比水功 率低导致井底和钻头清洗不良 ； ②环空返速低导致 岩屑携带能力下降 ； ③钻压不足导致机械破岩能量 明显不足 ； ④大尺寸钻头系列不全，齿面结构和水 力结构设计不合理，破岩效率低 ； ⑤钻井装备有时 也不能满足钻井工艺 的要求。 2 ． 解决深井大直径钻井 问题的关键是要进行装 备配套，使之与深井大直径井眼的钻井工艺要求相 适应，应采取如下技术措施 ①采用大尺寸钻杆和 钻铤，提高水力能量和机械能量 ； ②改进大尺寸钻 头齿面结构和水力结构 ，完善钻头系列 ； ③发展大 直径井下动力钻井工具提高钻速 ； ④强化钻井装备 配套 ，加强固控管理 、改善钻井液流变性能 ； ⑤在 适应地层中推广使用金刚石类钻头。 参 考 文 献 [ 1 】 刘希圣 ． 钻井工艺原理 [ M] ． 北京 石油工业出版社， 1 9 9 8 ． [ 2 ] 钻井手册 甲方 [ M] ． 北京 石油工业出版社，1 9 9 0 ． [ 3 ] 张国龙 ，曹满党，倪益明 ． 深井大尺寸井眼钻速低的原 因及对策 [ J ] ． 石油钻探技术 ，2 0 0 1 ，2 9 2 2 4 ． 2 5 ． 收稿 日期2 0 1 1 - 8 2 5 ；H GF I 1 Z F 3 ；编辑付王 目 颖 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m