深水钻井喷射下导管水力参数优化设计方法.pdf

第 4 3卷第 2期 2 0 1 5年 3月 石 油 钻 探 技 术 P ETROI EUM DRI L LI NG TECHNI QUES Vo 1 ． 4 3 No ． 2 M a r ．， 2 0 1 5 ． _ 钻井完井 d o i 1 0 ． 1 1 9 1 1 ／ s y z t j s ． 2 0 1 5 0 2 0 0 4 深水钻 井喷射 下导管水 力参数优 化设计方法 王 磊 ，张 辉 ， 周宇阳 ， 柯 珂 ， 张进双 ，彭 兴 1 | 中国石化石油工程技术研究院 ， 北京 1 0 0 1 0 1 ； 2 ． 中国石油大学 北京 石油工程学院 ， 北京 1 0 2 2 4 9 摘要 针对目前现有深水钻井喷射下导管水力参数设计方法没有较强理论支撑的问题 ， 以射流和岩土力学 理论 为基础 ， 推 导 出了导管喷射下入 临界 出口速度及 临界排 量 的计 算公 式 ， 并据此提 出了深水钻 井喷射 下导 管水 力参数的优化设计方法， 给出了设计原则和设计步骤。分析 了深水钻井喷射下导管常用钻头与导管组合采用不同 直径喷 嘴时的临界排量 ， 对 于 串 6 6 O ． 4 miT t 钻 头和 巾 7 6 2 ． 0 mm 导管的组合 ， 喷嘴 当量直径为 2 4 ． 0 mm 时， 临界排 量 为 6 9 ． 5 L ／ s ； 喷嘴 当量直径为 2 6 ． O ～3 O ． 0 I T E m时， 破土直径最大为 7 6 2 ． 0 rai n 。在排量一定的情况下， 喷嘴当量直 径越小， 能够破碎地层的强度也越高。对西非深水 J D z区块深水钻 井喷射下导管的水 力参数进行设计， 选用 1 4 ． 3 h i lT 1 喷嘴 时， 设计排量与 实钻排 量对比 ， 误差 不超过 1 O ， 证 明该优化设 计方法的设计结果合理 ， 可用于深水 钻井喷射下导管水力参数设计， 指导现场施工。 关键词 深水钻井 喷射下导管 水力参数 临界排量 临界速度 优化设计 中图分类号 TE 2 4 5 文献标志码 A 文章编 号 1 0 0 1 0 8 9 0 2 0 1 5 0 2 0 0 1 9 0 6 Opt i ma l De s i g n o f Hy d r a u l i c Pa r a me t e r s f o r Co nd u c t o r J e t t i n g i n De e p wa t e r Dr i l l i n g W a n g L e i ，Zh an g Hu i ，Z h o u Yu y a n g z ，Ke Ke ，Zh a n g J i n s h u a n g ，Pe n g Xi n g 1 ． S i n o p e c Re s e a r c h I n s t i t u t e o f P e t r o l e u m En g i n e e r i n g， Be i j i n g， 1 0 0 1 0 1 ，C h i n a ； 2 ． C o l l e g e o f P e t r o l e u m E n g i n e e r i n g， C h i n a U n i v e r s i t y o f Pe t r o l e u m Be i j i n g ， B e i j i n g， 1 0 2 2 4 9 ，C h i n a Ab s t r a c t C o n s i d e r i n g t h a t t h e r e i s n o s t r o n g t h e o r y s u p p o r t t o t h e d e s i g n o f h y d r a u l i c p a r a me t e r s i n c o n d u c t o r j e t t i n g i n d e e p wa t e r d r i l l i n g ， t h e c a l c u l a t i o n f o r mu l a s o f c r i t i c a l j e t o u t l e t v e l o c i t y a n d f l o w r a t e i n j e t t i n g we r e d e r i v e d b a s e d o n t h e wa t e r j e t t i n g t h e o r y a n d r o c k me c h a n i c s ， b y wh i c h a n o p t i ma l d e s i g n me t h o d s ， c r i t e r i a a n d p r o c e d u r e s we r e p r e s e n t e d， a n d i n v e s t i g a t e d ． Th e c o mb i n a t i o n p a t t e r n s o f d i f f e r e n t b i t s a n d c o n d u c t o r s u s e d i n e t t i n g ， s h o wi n g t h a t t h e c r i t i c a I e t f l o w r a t e wa s 6 9 ． 5 L ／ s f o r t h e c o mb i n a t i o n o f 6 6 O ． 4 mm b i t a n d声 7 6 2 ． 0 mm c o n d u c t o r ， wi t h 2 4 ． 0 mm e q u i v a l e n t n o z z l e d i a me t e r ， a n d t h e ma x i mu m b r e a k i n g d i a me t e r wa s 7 6 2 ． 0 mm wh e n t h e n o z z l e d i a me t e r wa s 2 6 ． O - 3 0 ． 0 mm． Gi v e n c o n s t a n t j e t f l o w r a t e ， t h e s ma l l e r t h e e q u i v a l e n t n o z z l e d i a me t e r ， t h e g r e a t e r t h e b r e a k i n g s t r e n g t h i s ． Ta k i n g t h e d e s i g n o f h y d r a u l i c p a r a me t e r s i n d e e p wa t e r j e t t i n g d r i l l i n g i n J DZ B l o c k ， We s t Af r i c a ， a s e x a mp l e ， t h e e r r o r b e t we e n d e s i g n e d a n d a c t u a 1 i e t f l o w r a t e s wa s 1 e s s t h a n 1 0 9 ／ 6 i f 4 1 4 ． 3 mm n o z z l e wa s u s e d ． I t p r o v e d t h a t t h i s o p t i ～ ma l d e s i g n me t h o d wa s r e a s o n a b l e a n d i t c o u l d b e e f f e c t i v e l y u s e d i n d e s i g n o f h y d r a u l i c p a r a me t e r s i n d e e p wa t e r c o n d u c t o r j e t t i n g o p e r a t i o n s ． Ke y wo r d s d e e p wa t e r d r i l l i n g ； c o n d u c t o r j e t t i n g ； h y d r a u l i c p a r a me t e r s ； c r i t i c a l j e t f l o w r a t e ； c r i t i c a l j e t v e l o c i t y ； o p t i ma l d e s i g n 深水钻井中， 导管具有承载井 口重量 、 维持井 口 稳定及封隔浅部不稳定地层的作用。喷射下导管作 业是 目 前深水钻井作业广泛使用的一种作业方式， 与浅水及 陆地钻井导管下入作业方式具有 明显 的不 同__ 1 吨 ] 。利用该技术能够一趟钻完成导管、 表层套管 井段的钻进与下导管两项作业， 缩短钻井周期并降 低作业风险。在喷射下导管作业 过程 中， 射流对 导 收稿 日期 2 0 1 4 0 7 1 8 ； 改回 日期 2 0 1 4 一 l l 一 2 O 。 作者简 介 王磊 1 9 8 3 一 ， 男， 辽 宁锦 州人 ， 2 0 0 7年毕 业于 中国 石油大学 北京 海洋工程专业 ， 2 0 1 1年获 中国石油大 学 北京 岩土 工程 专业硕 士学位 ， 工程师 ， 主要从 事深水钻 完井技术 、 岩 石力 学和 地热 能源开发成 井技术研 究。 联 系方式 0 1 0 8 4 9 8 8 1 2 7 ， wa n g l e i 8 ． s r i p e s i n o p e c ． c o m。 基金项 目 中国石化科技攻关项 目“ 琼 东南深水钻井关键技 术研 究” 编号 P 1 3 0 1 0 部分研 究 内容。 石 油 钻 探 技 术 2 0 1 5年 3月 管下部地层的冲击破岩作用是导管克服阻力下人地 层的主要作用力之一。因此 ， 水眼尺寸 、 排量和射流 速度等水力参数对导管下入速度以及导管下入后的 承载力具有重要的影响。排量、 流速过小 ， 导致岩屑 无法充分循环出井底 、 导管下入速度过慢 ， 甚至无法 下入 。排量、 流速过大 ， 导致地层 冲刷严重 ， 导管承 载力降低。此外 ， 在不同类型的地层中， 水力参数对 导管下入作业的影 响规律也有所不 同l_ 3 ] 。国内外 的专 家、 学者 对水 力参 数 的确 定 均开 展 了研 究 T ． J ． Ak e r s 和 T． G． E v a n s 等人依据实际作业条件 ， 总结 出了喷射参数 的经验确定方法 ， T ． J ． Ak e r s 依 据现场作业数据 ， 归纳分析出喷射下导管作业参数 的确定方法I 6 嵋 ； 刘 书杰等人通过开展 现场模拟试 验 ， 通过拟合大量试验数据 ， 提出了深水钻井喷射下 导管 的水力参数计算公 式 。整体而言 ， 目前导 管喷射下入水力参数 的确定主要以数据统计和经验 分析为主， 还没有一种具有较强理论支撑的优化设 计方法。笔者在已有研究成果 的基础上， 结合射流 基础理论和喷射下导管作业 的技术要求 ， 分析了射 流参数对喷射下导管作业的影 响规律 ， 提 出了深水 钻井喷射下导管水力学参数优化设计方法， 并结合 西非 J D Z区块深水井进行了实例计算 与分析， 结果 表明该方法的设计结果合理 ， 对深水钻井喷射下导 管作业具有一定的指导作用 。 1 喷射下导管临界水力参数计算 1 ． 1 喷射下导管射流破土临界出口速度及排量 射流对土体 的破坏作 用取决于土体 的临界破 坏强度 以及 喷 嘴尺 寸、 排量 、 射 流速 度 等射 流 参 数 。当射流冲击力 过小 时 ， 射 流在 土体 中 的切 割 深度也较小 ， 在喷射 下导 管作业过 程 中无 法起 到 有效 的辅助破岩作用 ， 这种 情况下 ， 钻头钻 出的井 眼直径等于钻 头直径 ， 导 管 内其余 部分 的土体 只 能在导管压力 作用 下进行破 坏 ， 从 而增 大导 管下 入阻力 ； 当射流冲击力较大时 ， 射 流在 土体 中 的切 割深度可 以超 过钻 头直径 ， 对导 管 内的部分 土体 起到直接破碎作用 ， 有助于降低导管下入 阻力 、 顺 利下入导管 。当水力喷射作用破碎地层 的范 围恰 好达到导管壁位置 处时 如 图 1所 示 ， 其对 应 的 射流出 口速 度称 为射流破 土 的临界 出 口速度 ， 对 应的排量称为 临界排量 。根 据淹 没水射 流特 性 、 土体在射流作用下 的破坏条 件以及 钻头水眼 的位 置 、 倾角 ， 对喷射下导 管作业 的临界射流 出 口速度 和临界排量进行计算 ] 。 1 ． 1 ． 1 临界 射 流 出口速度 如图 1所示 ， 在临界射流出 口速度一定 的条件 下 ， 射流在土体中的最大切割深度为 L．。 ， 称之为射 流临界切割深度 ， 其计算公式为 r I 一 L j。 一 sd 。 √ 式 中 Li。 为射 流临界切割深度 ， m； ￡为射流初始段 长度系数 ； d 为喷嘴直径 ， m； 为射 流出 口速度 ， m／ s ； N 为土体在射 流冲击下 的无 因次 承载力系 数； S 为土体 不排水抗剪强度 ， k P a ； J0为射流介质 的密度 ， k g ／ m。 。 图 1射 流 破 土效 果 示 意 F i g ． 1 R o c k b r e a k i n g b y j e t t i n g 射流临界切割深度 由导管内径 、 喷嘴出 口位置 及倾角决定 。 L i 。 一 d o n ／ ．2- - Lic 2 ． sl n a 式 中 d 。 。 为导管内径 ， m； L i 为喷嘴出 口到钻头中心 线的距离 ， m； a为喷嘴倾角 ，o 。 将式 2 代入式 1 推导出临界射流出口速度为 一 √ ㈣ ％ 一 ns in a 、／ p 从式 3 可以看出， 喷射下导管作业的临界射流 出 口速度 由地层土体在射流作用 下的临界破坏 强 度、 导管内径、 喷嘴尺寸、 喷嘴出 口到钻头 中心线的 距离及喷嘴倾角所决定。 1 ． 1 ． 2临界排 量 根据临界射流出口速度和喷嘴直径 ， 即可计算 第 4 3卷第 2 期 王 磊等． 深水钻井喷射下导管水力参数优化设计方法 2 j 得到对应 的临界排量 Q， 其表达式为 Q 一 √ ㈤ 1 ． 2 导管及钻头组合对 临界射流 出口速度和临界 排量的影响 通过上述分析可知 ， 钻头直径越大， 水眼距离导 管壁越近 ， 射流破坏土体的直径也越大 。表 1和表 2为喷射下导管常用导管和钻头的相关尺寸 。 表 1 深水钻井常用导管的相关尺寸 l hb l e 1 S i z e s o f c 0 nml 0 l l u s e d c o n d u c tor s i n d e e p wa t e r ml i I 嚷 表 2 喷射 下导管常用钻头的相关 尺寸 T a b l e 2 S i z e o f b i t s u s e d i n c o n d u c t o r j e t t i n g 钻头类型 钻头标称 喷嘴 出口距钻头 喷嘴 出口距钻头 喷嘴倾 及型号 直径／ mm 中心线距离／ ram下端距离／ mm角／ 。 地层土体不排水抗剪强度取 1 0 0 k P a ， 土体在 射流作用下 的临界破坏强度 系数为 2 ． 4 ， 以清水为 射流流体 ， 利用式 3 和式 4 计算 不同钻头与导管 组合下 ， 喷射下导管作业临界射流出 口速度及 临界 排量与喷嘴直径 的关系 ， 结果见图 2 。从 图 2可 以 看出 使用较大直径的钻头及较小直径的喷嘴进行喷 射下导管作业 ， 能够在较小排量下， 获得更好 的水力 破土能力 ， 从而实现破土效果； 采用串 6 6 O ． 4 m m钻 头 和 巾 7 6 2 ． 0 mm导管组合 ， 喷嘴直径为 2 4 ． 0 mm时 ， 临界排量为 6 9 ． 5 L ／ s 。 1 ． 3 水 力 参数 对射 流 扩孔效 果 的影 响 在喷射下导管作业过程中， 由于受到钻具组合 中动力钻具及随钻测量仪器的限制 ， 排量往往无 法 达到水射流破土的临界排量 。深水钻井所用井下动 力钻具 、 随钻测量仪器 和随钻测井仪器 的最大允许 排量为 7 5 L ／ s 。 在实际作业过程 中所用排量小于射流破土临界 排量时， 射流无法将井眼扩至与导管相 同的尺寸 ， 但 仍能够达到一定的扩孔效果。在钻具组合最高允许 排量 7 5 L ／ s 下 ， 计算不同直径钻头及不同当量直径 喷嘴的井眼扩孔尺寸 ， 结果如图 3所示。 图 2 临界射流 出口速度及临界排量与 喷嘴直径 的关 系 F i g ． 2 R e l a t i o n s h i p a mo n g c t i c a l j e t v e l o c i t y ， fl o w r a t e a n d no z z l e s i z e s 鲁 皇 盛 避 1 O 2 0 3 O 4 0 5 0 喷嘴当量 半径 ／ mm 图 3 不同钻头及喷嘴 当量直径对应的 井眼扩孔尺寸 F i g．3 We l l b o r e s i ze f o r me d b y j e t t i ng w i t h d i f f e r e n t b i t and no z z l e s i z e s 从图 3可 以看 出， 当地层土体不排水抗剪切 强 度为 1 0 0 k P a时， 在钻具组合允许的最大排量下 ， 若 使用喷嘴组合的当量直径超过 3 0 ． 0 mm， 则 4 5 0 8 ． 0 和 巾 6 6 O ． 4 mm 钻头都无法达 到水力扩 眼的效果 。 此外 ， 从 图 3还可以看 出， 在该地层条件及排量下 ， 当使用 中 6 6 0 ． 4 mm 钻头和 巾 7 6 2 ． 0 mm 导管组合作 业时 ， 喷嘴当量直径为 2 6 ． 0 ～3 0 ． 0 mm 时， 能够 达 到较好的水力扩眼效果； 若喷嘴组合的当量直径小 于 2 6 ． 0 mm， 水力扩 眼范 围将超 出导管外径 ， 造 成 过 量扩 眼 。 ∞ ‰∞ ∞ ∞ 4 3 ． 2 1 石 油 钻 探 技 术 1 ． 4 地层强度对临界射流 出口速度及临界排量的 影响 图 4 为不同地层强度下 ， 不 同当量直径喷嘴 的 临界射流出口速度和临界排量。由图 4可知 ， 在排 量一定的情况下 ， 喷嘴 当量直径越小 ， 能够破碎地层 的强度也越高。 吕 越 斌 磐 】 60 1 2 0 蝗 0 2 O 4 0 6 O 8 0 1 0 0 不排水抗剪强度／ k P a 图4 不同地层强度下的临界射流出口速度及临界排■ F i g ． 4 C r i t i c a l j e t v e l o c i t y a n d f l o w r a t e u n d e r d i f f e r e n t f or ma t i on s t reng t h s 2 喷射下导管水力参数优化设计方法 2 ． 1 水力参数设计原则[ 1 1 从水射流辅助破岩作用方面考虑 ， 应尽量提 高水射流的破岩能力 。增大排量或使用小当量直径 喷嘴可提高射流速度和破岩能力 。 2 为避免水射流对导管壁附近土体扰动过度 ， 降低导管下入后的承载能力 ， 作业过程 中应当控制 水射流破岩扩眼直径小于导管 内径 ， 即排量不能超 过射流破土的临界排量。 3 从钻井液携岩方面考虑 ， 应当尽可能使用大 排量 ， 以提高钻井液环空返速 ， 增强携岩能力 。 4 在选择排量时 ， 需要考虑钻具组合 中动力钻 具 、 MWD等最大允许排量的限制。 5 选择喷嘴直径时， 应 当考虑喷嘴直径与钻头 直径相 匹 配。例 如， 喷射 下 导 管 作 业 常 用 的 巾 6 6 0 ． 4 mm钻头， 通常使用直径 1 4 ． 3 ～2 5 ． 4 mm的 喷嘴。 2 ． 2 水力参数优化设计方法 根据上述原则对喷射下导管水力参数进行优化 设计， 按照以下步骤进行 1 列出水力参数设计所需数据 ， 包括导管的直 径和壁厚， 钻头直径、 钻头水眼出口中心距离钻头中 心线的距离和钻头水 眼出口倾 角， 地层土体 的不排 水抗剪强度剖面 。 2 利用式 1 计算射流临界切割深度 L ． 。 ， 并计 算不同直径喷嘴组合下 的临界排量 ， 并绘制临界排 量与地层不排水抗剪强度的关系曲线 。 3 以钻具的最大允许排量 Q 为标准 ， 做平行 于 z轴 的基准线 ， 称为最大允许排量基准线 如图 5 所示 。最大允许排量基准线与最小喷嘴排量 曲线 的交点所对应的不排水抗剪切强度为 S 。 。 4 以导管设计深度范 围内的地层最 大不排水 抗剪强度 S 为标准 ， 做平行于 Y轴 的基准线 如 图 5所示 。 删 m 磐 ⋯l 不排水抗剪强度 图 5 临界 排量 与喷嘴直径和 土体 强度的关 系 F i g, ． 5 R e l a t i o n s h i p a mo n g c r i t i c a l j e t f l o w rat e ， n o z z l e s i z e a nd f o r ma t i on s t r e n g t h 5 当 S 小于 S 时 如图 5中的 S ， 在最 大允许排量基准线以下 ， S 与喷嘴 1 、 喷嘴 2及喷 嘴 3对应的临界排量 曲线分别相交 如 图 5所示 。 说明在最大允许排量范围内， 使用这 3 种喷嘴均可 达到临界破岩效果 ， 其对应的临界排量分别 为 Q a ， Q 和 Q a 。 ， 且 Q Q a z S 。 根 据笔者提出的方法 ， 建议选取牵 1 4 ． 3 1 T I I T I 喷嘴 。结合 地层的抗剪强度剖面及最大允许排量 ， 计算得到喷射 下导管作业设计排量随地层深度 的变化 曲线 ， 如图 8 所示 。 地层抗剪强度／ k P a O 5 0 1 0 0 l 5 0 20 0 25 0 2 O 宕 4O 60 啮 霉8 0 l O0 l 2 O 图 7地层 抗剪强度剖面 Fi g ．7 Pr ofil e of f o r mat i o n s h e a r s t r e n gt h 图 8为 4口已钻井喷射下导管实际排量 曲线和 设计排量曲线 。从 图 8可看出 ， 利用笔者 提出的设 计方法设计 的喷射下 导管排量与实 际作业 排量相 比， 误差不超过 1 O ， 证明设计结果合理 。 2 4 石 油 钻 探 技 术 2 0 1 5年 3月 排量／ L S 0 2 O 4 0 6 0 8 O l O 2 0 目 3 0 鬟4 o 噬 舞 5 O 6O 7O 80 图 8 n 孚 8 已钻井作业排量和设计排量 曲线 Ac t u a l a n d d e s i g n flo w r a t e c u r v es f o r dr i l l i n g we l l s 4 结论 1 当水力参 数达到理论计算 的射流破土临界 水力参数时， 井眼扩孔直径刚好等于导管外径， 此时 在不影响导管喷射下入质量 的前提下 ， 可以提高导 管下人速度 ， 以降低作业成本 。 2 综合考虑射流破土效果随喷嘴直径 、 排量等 参数的变化规律， 提出了喷射下导管水力参数优化 设计原则、 方法和流程 。与现有设计方法相 比， 新方 法综合考虑 了喷嘴直径、 排量对射流能量的影响， 即 在满足携岩和井下工具要求前提下 ， 优选喷嘴直径 ， 使射流能量满足破土要求 ， 保证导管顺利下入。 3 喷射下导管水力参数的优化设计 与浅部地 层强度紧密相关 ， 实 际设计过程 中应根据不同深度 地层的强度分段进行水力参数设计 ， 而不是整个导 管井段采用相 同的水力参数。 [ 1 ] [ 2 ] 参考文献 Re f e r e n c e s 徐荣强 ， 陈建兵 ， 刘正礼 ， 等． 喷射导 管技术在 深水钻井作 业中 的应用 口] ． 石油钻探技术 ， 2 0 0 7 ， 3 5 3 1 9 2 2 ． Xu Ro n g q i a n g ， Ch e n J i a n b i n g L i u Z h e n g l i ， e t a 1 ． T h e a p p l i a t i o n o f j e t t i n g t e c h n o l o g y i n d e e p w a t e r d r i l l i n g [ J ] ． P e t r o l e u m D r il l i n g Te c h n i q ue s ， 2 0 0 7， 3 5 3 1 9 2 2 ． 刘正礼， 叶吉华， 田 瑞瑞 ， 等． 南海深水表层导管水下打桩安装 [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 1 0 ] [ 1 1 1 [ 1 2 ] [ 1 3 1 技术适应性分析口] ． 石油钻探技术， 2 0 1 4 ， 4 2 1 4 1 4 5 ． L i u Z h e n g l i ， Ye J i h u a ， Ti a n Ru i r u i ， e t a 1 ． Ad a p t a b i l i t y o f u n d e r wa t e r t a mp i n g f o r d e e p wa t e r d r i l l i n g c o n du c t o r i n s t a l l a t i o n i n S o u t h C h i n a S e a [ J ] ． P e t r o l e u m Dri l l i n g Te c h n i q u e s ， 2 0 1 4 ， 4 2 1 41 4 5 ． J e a n j e a n P ． Re - a s s e s s me n t o f p - y c u r v e s f o r s o f t c l a y s f r o m c e n t r i f u g e t e s t i n g a n d f i n i t e e l e me n t m o d e l i n g[ R] ．O T C 2 0 1 5 8， 2 0 0 9 ． Te mp l e t o n J S ． Fi n i t e e l e me nt a n a l y s i s o f c o nd u c t o r s e a f l o o r i n- t e r a c t i o n [ R ] ． O T C 2 0 1 9 7 ， 2 0 0 9 ． Ev a n s T G， F e y e r e i s e n S ， Rh e a u me G． Ax i a l c a p a c i t i e s o f j e t t e d w e l l c o n d u c t o r s i n A n g o l a [ R ] ． O S I G一 0 2 3 2 5 ， 2 0 0 2 ． Ak e r s T J ． J e t t i n g o f s t r u c t u r a l c a s i n g i n d e e p wa t e r e n v i r o n me n t s j o b d e s i g n a n d o p e r a t i o n a l p r a c t i c e s [ R] ． S P E 1 0 2 3 7 8 ， 2 0 0 8 ． J o h n D H， Ro d A C， R o b e r t P H， e t a 1 ． B a t c h d r i l l i n g a n d p o s i t i o n i n g o f s u b s e a w e l l s i n t h e S o u t h C h i n a S e a [ R ] ． S P E 2 9 9 0 9 ， 1 9 9 5 ． Ro b e r t P H， Ro d A C， J o h n D H ， e t a 1 ． L i u h u a 1 11 d e v e l o p - me n t s u b s e a c o n d u c t o r i n s t a l l a t i o n i n t h e Sou t h C h i n a S e a [ R] ． OTC 8 1 7 4 ， 1 9 9 6 ． 刘书杰， 杨进 ， 周建 良， 等． 深水海底 浅层喷射钻 进过程 中钻压 与钻速关系[ J ] ． 石油钻采工艺， 2 0 1 1 ， 3 3 1 1 2 1 5 ． L i u S h u j i e ， Ya n g J i n ， Z h o u J i a n l i a n g ， e t a 1 ． Re s e a r c h o n r e l a t i o n s h i p b e t we e n we i g h t o n - b i t a n d d r i l l i n g r a t e d u r i n g j e t t i n g d r i l l i n g i n s u b - b o t t o m d e e p wa t e r [ J ] ． Oi l D r i l l i n g P r o d u c t i o n Te c hn o l o g y， 2 0 1 1 ， 3 3 1 1 2 1 5 ． 付英军， 姜伟， 朱荣东． 深水表层导管安装方法及风险控制技 术研究 _ J ] ． 石油天然气学报 ， 2 0 1 1 ， 3 3 6 1 5 3 1 5 7 ． F u Yi n g i u n ， J ia n g We i ， Z h u R o n g d o n g ．I n s t a l l a t i o n me t h o d a n d r i s k c o n t r o l t e c h n o l o g y o f s u r f a c e c o n d u c t o r s [ J ] ． J o u r n a l o fOi l a ndGa sTe c h n o l o g y， 2 0 1 1， 3 3 6 1 5 3 1 5 7 ． 汪顺文， 杨进， 严德， 等． 深水表层导管喷射钻进机理研究_ J ] ． 石油天然气学报 ， 2 0 1 2 ， 3 4 8 1 5 7 1 6 0 ． Wa n g S h u n we n ， Ya n g J i n， Ya n D e ， e t a 1 ． Re s e a r c h o f j e t t i n g d r i l l i n g me c h a n i s m o f s u r f a c e c o n d u c t o r i n d e e p wa t e r [ J ] ． J o u r n a l o f Oi l a n d Ga s Te c h n o l o g y， 2 0 1 2， 3 4 8 1 5 7 1 6 0 ． Lu k e F E， S t e p he n C A， Ro g e r N W ， e t a 1 ． De e p wa t e r b a t c h s e t o p e r a t i o n s t h r o u g h t h e ma g n o l i a s ha l l o w wa t e r f l o w s a n d [ R ] ． S P E 9 2 2 8 9 ， 2 0 0 5 ． 路保平 ， 李 国华． 西非深水 钻井完井关键技术 _ J ] ． 石油钻 探技 术 ， 2 0 1 3 ，4 1 3 1 - 6 ． Lu Ba o p i n g， Li Gu o h ua ． Ke y t e c h n o l o g i e s f o r d e e p wa t e r d r i l l in g＆ c o m p l e t i o n i n We s t A f r i c a [ J ] ． P e t r o l e u m D r i l l i n g Te c h n i q u e s ， 2 0 1 3， 4 1 3 1 6 ． [ 编辑刘文臣]