GBT 18252-2000 塑料管道系统 用外推法对热塑性塑料管材长期静液压强度的测定.pdf

G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 前言 本标准参考I S O / D I S 9 0 8 0 1 9 9 7 塑料管道系统用外推法对热塑性塑料材料以管材形式的长 期静液压强度的测定 制定。 本标准的技术内容与I S O / D I S 9 0 8 0 1 9 9 7 一致。 本标准改写了引言， 对技术要素的编排作了适当变 动。 本标准的附录A、 附录B都是标准的附录。 本标准的附录C是提示的附录。 本标准由国家轻工业局提出。 本标准由全国塑料制品标准化技术委员会归口。 本标准负责起草单位 四川大学; 参加起草单位 清华大学、 山东胜利股份有限公司塑胶分公司、 亚 大塑料制品有限公司、 北京雪花电器集团公司北京市塑料制品厂。 本标准主要起草人 萤孝理、 孙振华、 孙逊、 何其志、 张守强。 本标准委托四川大学负责解释。 G B / r 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 引言 塑料材料的力学破坏与温度、 载荷大小和受载时间有关。 塑料压力管的正确使用考虑到了温度 T 和管内内压介质在管壁内产生的静液压应力 a 与管材破坏时间 t 的关系。一般说来， T升高或。 升 高， 都导致t 减少。 塑料压力管通常需要有几十年甚至1 0 0 年的长期使用寿命。 本标准用高温下管材在较短时间 仍需 1 年 的静液压应力破坏试验结果来外推几十年甚至 1 0 。 年使用时间下管材材料抵抗静液压应力的能 力。 管材的静液压应力破坏试验结果表现出明显的数据离散性。 这使T, a , t 间的关系带有统计性质。 可 以选用合适的统计分布和概率来表述这一特点。 本标准选用的统计分布是在同一T , 。 下， l o g l o t 呈正态 分布。在此基础上， 按以下顺序计算 1 . 多元线性回归; 2 . 对l o g , o t 作新观察值预测， 同时引人学生氏 t 分布及预测概率 e ; 3 . 用l o g ,a t 新观察值预测公式作反方向 运算求得与一定T , t 和 相应的 应力， 即静液压强度。 这一套计算方法称为标准外推法 s t a n d a r d e x t r a p o l a t i o n m e t h o d , S E M e附录A和附录B对 S E M作了规定。附录C给出一个例子 引用自I S O / D I S 9 0 8 0 1 9 9 7 , S E M建立了T, a , t , 。 四个变量之间的关系。最常见的应用是解决以下两个问题。 1 . 在一定T , a , 下预测l o g , o t 的预测下限 l o w e r p r e d i c t i o n I i m i t , L P L o 2 . 与一定T , t 和￡ 相应的应力， 即静液压强度。这实际上是在T , t 下， 保证l o g , a t 是预测概率不低 于￡ 的预测下限时所应控制的应力上限。通常取。 0 . 9 7 5 ， 相应的应力为。 L P L o a L P I, 是管材制品许用应 力、 许用压力、 压力等级和壁厚的设计基础。 符号Q I_“ 始见于I S O / D I S 9 0 8 0 1 9 9 7 。 先前的I S O文件中， 使用符号C L C ,. 来表示同 一物理量。 从数 学 上 看， a 1.P 1 的表述是正确的。 由 于国际贸易的需要， 本标准中 静液压强度G L T H S 和a L P I 的定义按其在I S O / D I S 9 0 8 0 1 9 9 7 中的定 义直译给出 见3 . 7 和 3 . 8 , 中 华 人 民 共 和 国 国家 标 准 塑料管道系统用外推法对热塑性 塑料管材长期静液压强度的测定 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 P l a s t i c s p i p i n g a n d d u c t i n g s y s t e ms - D e t e r mi n a t i o n o f t h e l o n g - t e r m h y d r o s t a t i c s t r e n g t h o f t h e r m o p l a s t i c s m a t e r i a l s i n p i p e f o r m b y e x t r a p o l a t i o n 1 范围 本标准规定了一种用统计外推法估计热塑性塑料管材的长期静液压强度的方法。该方法建立在管 材形式的试样的静液压破坏试验数据测定基础上。 本标准适用于在其适用温度下的各种热塑性塑料管材材料。 2 引用标准 下列标准所包含的条文， 通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时， 所示版本均 为有效。 所有标准都会被修订， 使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 G B / T 6 1 1 1 -1 9 8 5 长期恒定内压下热塑性塑料管材耐破坏时间的测定方法 e q v I S O / D P 1 1 6 7 1 9 7 8 G B / T 8 8 0 6 -1 9 8 8 塑料管材尺寸测量方法 e q v I S O 3 1 2 6 1 9 7 4 3 定义和符号 3 . 1 本标准采用下列定义。 3 . 1 . 1 内 压 p i n t e r n a l p r e s s u r e 管内介质施加在单位面积上的力， 单位 兆帕。 3 . 1 . 2 应力 。 s t r e s s 内压在管壁内单位面积产生的指向环向 周向 的力， 单位兆帕。用下列简化公式计算 。 一p d _ - e m joge m ,. 式中 P一 内压， MP a ; d ，一一管的平均外径， mm; e 3 . 1 . 3 管的最小壁厚, m m, 试验温度T , t e s t t e m p e r a t u r e 测定应力破坏数据所采用的温度 ， 单位 度。 3 . 1 . 4 最高试验温度T _m a x i m u m t e s t t e m p e r a t u r e 测定应力破坏数据所采用的最高温度 ， 单位 度。 3 . 1 . 5 使用温度 T , s e r v i c e t e mp e r a t u r e 国家质f技术监份局 2 0 0 0 一 1 1 一 2 1 批准2 0 0 1 一 0 5 一 0 1实施 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 预设的管材使用温度， 单位 度。 3 . 1 . 6 破坏时间t f a i l u r e t i m e 管材发生渗漏的时间， 单位 小时。 3 . 1 . 7 长 期静液压强度。 _ N H S l o n g - t e r m h y d r o s t a t i c s t r e n g f h 一个与应力有相同量纲的量， 单位 兆帕。它表示在温度T和时间t 预测的平均强度。 3 1 . 8 预测的长期静液压强度的置信下限。 L P L l o w e r c o n f i d e n c e l i m i t o f t h e p r e d i c t e d h y d r o s t a t i c s t r e n g t h 一个与应力有相同的量纲的量， 单位 兆帕。 它表示在温度T和时间t 预测的静液压强度的9 7 . 5 0 0 置信 F 限。它被定义为 见附录 A 6 L P L 二a T , t , O . 9 7 5 、 ⋯⋯ 2 3 . 1 . 9 外推时问极限t , e x t r a p o l a t i o n t i m e l i m i t s 高温较短时间试验数据 1 年或1 年以上 向低温长时间方向外推时允许达到的时间极限， 单位 小 日 寸 。 3 . 1 . 1 0 夕 卜 推 时间 因子k , e n t r a p o l a t i o n t i m e f a c t o r s 由温度差决定的， 与高温试验所得较短破坏时问 1 年或 1 年以上 相乘得到低温下外推时间极限 的因子 3 . 1 . 1 1 拐点k n e e 韧性破坏与脆性破坏这两种破坏模式的转折点。在l o g i o 。 对l o g , o t 图上于拐点处斜率变化。 3 . 2 本标准采用下列符号 3 . 2 . 1 a , , H , 表示长期静液压强度。 12 . 2 a , P , 表示与温度T、 时间t 、 预测概率。 . 9 7 5 相应的静液压强度。 4 试验数据的获得 4 . 1 试验条件 管材的应力破坏数据应按G B / T 6 1 1 1 规定的步骤测定。如果遇到与本标准的要求有相冲突之处， 应以本标准的要求为准 管内介质是水， 管外环境是空气或水。试验期间， 内压与给定试验压力的偏离量应控制在给定试验 压力的2 -1 范围内。 按G B / T 6 1 1 1 选择合适的状态调节步骤。 在试验期间， 管外环境应保持在 试验温度的士1 C内。试验应使用直管。 每个管材试样都应按G B / T 8 8 0 6 测定其平均外径和最小壁厚。测试温度为2 0 C士2 C a 用直径为2 5 m m-6 3 m m的管材进行试验。 4 . 2 试验温度 在两个或两个以上试验温度 T T , -⋯得到试验数据。试验温度应满足下列条件 。 每对相临的温度至少应相差 1 0 C b 对无定形聚合物或主要是无定形状态的聚合物， 最高试验温度 T _。 不应超过维卡软化温度以 下1 5 C。对结晶或部分结晶聚合物， 2， 二 二 不应超过熔点以下 1 5 C 。 为了 得到a , I 的最佳估计， 试验温度范围应包括使用温度或使用温度范围; d 如果在最低试验温度以下2 0 ℃范围内材料不发生物态变化， 最低试验温度下所得数据可以向下 外推 2 0 o 4 . 3 内压水平和时间范围的分布 4 . 3 . 1 对每个选定的温度， 在至少 5 个规则分布的内压水平上观察试样的破坏时间， 得到至少3 0 个观 察值。出于统计分析的需要， 要求在一定的应力水平下有多个试验结果， 即重复观察值。选择内压水平 时， 应做到至少有4 个观察值在7 0 0 0 h以上， 至少有 1 个观察值在9 0 0 0 h以上 见5 . 4 。当拐点存在 G B / r 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 ， 对两种破坏模式都应收集到可供统计分析的足够数量的观察值。 3 . 2任何温度下. 破坏时间 1 0 h以内的观察值都应舍弃。 温度小于等于 4 0 C时， 若破坏时间在 1 0 0 0 h以上的观察值的数量已能符合 4 . 3 . 1 的要求， 可 时车 4 . 3 . 3 以舍弃破坏时间小于1 0 0 0 h的观察值。这时， 应舍弃所有符合舍弃条件 温度和破坏时间 的观察值。 4 . 3 . 4在最低内压水平没有破坏的试样， 可以在多元线性回归计算和拐点判断时视为观察值。 否则， 也 可以子以舍弃 注 试验中， 用肉眼观察到的因氧化降解破坏所致的破坏数据应予舍弃。因污染所致的破坏数据应予舍弃。 5 计算步骤 5 . 1 计算方法 本方法基于多元线性回归分析， 计算细节见附录A。不论有无拐点， 本方法都适用。 5 . 2 拐点检验 一般通过检验试验后的试样来确定其破坏类型 韧性破坏或脆性破坏 。当不能正确判断部分试样 甚至全部试样的破坏类型时， 应按附录B的步骤来自动检验拐点是否存在。 对每个温度的拐点检验都完成后， 把数据分成两组， 一组属于第一种破坏模式， 一组属于第二种破 坏模式。 使用所有温度下两种破坏模式的观察值， 分别按附录A作多元线性回归拟合。 5 . 3 直观检验 将观察到的试验数据以l o g o 。 为纵坐标， l o g , o t 为横坐标作图。 根据5 . 1 的计算结果作Q L T H S 的线性 回归线和。 L P L 曲线。 5 . 4 计算外推时间极限t和外推时间因子k , 5 . 4 . 1 外推时间极限 由高温向低温外推， t 。 由k 。 和最大试验时间t . 。 相乘得到。 k 。 是 △ T的函数 见 5 . 4 . 2 0 A T按式 3 进行计算 O T T ， 一 T ⋯⋯ 3 式中 7 准备进行外推的试验温度， T , 成T , ,。 二 ， C; T 一准备算出外推时间极限的温度， T s 镇T, C. t 按式 4 进行计算 t , 叔 t - ⋯⋯ 4 t和t m 。 应采用相同的单位小时 h 或年 a a 当t . - 等于8 7 6 0 h 1 年 时， k 。 表示以年为单位的最大外推时间t . t ， 二 由同一温度的5 个最长破坏 时间的对数值取平均后得到。这5 个时间不一定是同一应力水平下的破坏时间。在计算t . , 、 时， 还没有 破坏的试样可以视为“ 已破坏” 。所有这些被视为“ 已破坏” 的试验点应当包括在计算赖以进行的样本总 体中。 外推时间极限的示例见图1 图3 。只在最高试验温度检验出拐点的示例见图2 。 在较高的多个温 度检验出了拐点的示例见图3 , G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 l o g }} 、‘、 、 、 、 、 、 、 、呜 、 、 . 呜 气 、 卜 走 。t a ,. l o g , } } t 最高试验温度无拐点时作外推及其外推时间极限 k . t . l o g ,n t 仅在最高试验温度有拐点时作外推及其外推时间极限 即||||匕2 ao图 lo g ,o k , t - 1 m , 1 - l o g . t 图3 在不同试验温度有拐点时作外推及其外推时间极限 5 . 4 . 2 外推时间因子 外推时间因子以在可能的最高试验温度 见 4 . 2 下试验测定的破坏时间和表示温度依赖关系的 A r r h e n i n s 方程为基础计算， 方程中的活化能是脆性破坏模式的活化能的保守估计值。 5 . 4 . 2 . 1 对聚烯烃 结晶或部分结晶聚合物 ， 活化能取1 1 0 k ] / m o l 。计算结果经数据圆整后见表 I 、 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 表 1 对聚烯烃， A T T , -T 和k 。 的关系 么了 ’ , K k 李1 02 . 5 1 54 2 06 2 51 2 3 01 8 3 53 0 4 05 0 李6 01 00 5 . 4 . 2 . 2 对氛乙烯为基础的玻璃态无定形聚合物， 活化能取 1 7 8 k J / m o l 。 计算结果经数据圆整后见表 2 。表2 也适用于连续相是以抓乙烯为基础的聚合物的改性聚氯乙烯材料。 表 2 对以抓乙烯为基础的聚合物， D T T , -T 和k 。 的关系 A T, K k 5 2 . 5 1 0 5 李1 51 0 2 02 5 2 55 0 3 01 0 0 5 . 4 - 2 . 3 对其他聚合物， 可以使用表 1但表 1 给出的是保守的结果。对某一特定聚合物， 如果有试验 结果， 可以直接计算和使用其外推时间因子。 6 试验结果 根据试验所得数据， 按照附录A的方法计算得到。 I.P 1. 。一个部分结晶聚合物的计算示例见附录C . 了 试验报告 试验报告应包括以下资料 a 注明采用本标准; b 对样品的全面鉴别， 包括制造商、 材料种类、 代号、 来源及其他相关内容; C 用作试验的管材尺寸; d 试验用的管外环境和管内压力介质; 。 观察值表， 对每个观察值包括 试验温度 C ， 内 压 MP a 、 应力 MP a 、 破坏时间 h 、 试验日 期 以及其他相关内容; f 因破坏时间小于1 0 0 0 h而舍弃的数据数目， 相应温度和破坏时间; g 用于估计Q L T H S 和。 L P L 的模型; h 对每种破坏模式分别列出参数C的点估计值及其标准差、 ; I a 1.-的线性回归线和Q L P L 曲线及观察到的破坏点的图; } 试验中的任何异常情况 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 附录A 标准的附录 o .* 、 和 o L P L 的计算方法 A l 一般模型 A l . 1 四参数模型 本标准使用的模型一般为式 1 四参数模型 lo g o， 一 c , ‘ 告 c ,1o g 。 c , 9 , 0 6 7 e ⋯⋯ A1 式中 t 一一破坏时间， h ; 7一 温度， K C2 7 3 . 1 6 ; 。 环应力， MP a ; -一 参数之一; “ - 一 误差变量。 e 服从正态分布， 平均值为0 ， 方差恒定假设误差独立。 A l - 2 三参数模型 当参数 。 ， 不显著 c , 0 ， 上述一般模型简化为三参数模型， 即 10 9 .， 一 c 手 ; 鹦 . . . . . . . . . . . . . . . ⋯ ⋯ A2 选用四参数模型还是三参数模型取决于参数c 。 的显著性。 A l . 3 二参数模型 当只考虑一个温度的情况， 四参数模型简化为二参数模型， 即 l o g , o t c , c , l o g , o ae A l . 4 计算示例 四参数模型的计算如下所述。 从模型中除去相应的项可以得到 于可能发生矩阵病态问题， 需要使用计算机双精度运算。 使用下列矩阵记号 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . A3 三参数模型或二参数模型的计算。 由 1 0 9 . 6 , 1 0 9 ,0 6 , 一兀 1一兀 。 二A4 1 0 9 0 6 N r一 -- X ﹁|||||||||日 o g ut ⋯ A5 生几 y 0 9 o t rv ⋯ ⋯ A6 A7 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 式中 N一 一 观察值总数。 式 Al 成为 y Xc e⋯⋯“ “ “ “ “ ‘ ⋯⋯ A 8 参数的最小二乘法点估计值为 c 一 X X 一 ，X T Y“ “ “ “ ‘ ’ . ⋯⋯ A9 残差方差估计值为 s y 一X c T y一X e / N一4 ‘ ’ “ ” ” ’ ‘ ’ ⋯⋯〔 A1 0 式中 算。符号 9 是模型中参数的个数， 当前情况下9 4 。 符号I 表示矩阵的转置运算。 一 ’ 表示求逆矩阵的运 在温度 表示拟合值。 T， 应力。 下， 破坏时间t 的对数l o g , o t 的预测的平均值为 1 _ _一 ，一1 一 1 _ _一l o g , o a } 0 g. o ‘一 ‘ , - 1 ,不一 ‘ a 0 g. o } T e , - r ，， “ “ “ “ “ ’ ⋯⋯ Al l 在温度T， 应力。 下， 破坏时间t 的对数l o g , o t 的9 7 . 5 预测概率预测下限为 lo g 。‘ 一 若 1 c 令 c lo g 。。 c , 一t “ S [ i 二 伙X T X - ’ 二 刁 2 。 ⋯A1 2 式中t , . 是自由度为N-4 的学生氏t 分布与0 . 9 7 5 概率水平相应的分位数。 为避免混淆， 本标准中 将学生氏t 分布表示为‘ 1 。 一 99-勺上 1-TOO- 记号 z表示向量 作预测的反方向运算， 从式 Al l 解出。 得到 C L T H S ， 从式 A1 2 解出a 得到9 1-p i 10910o-H5一 lo g o‘ 一 C3 一 件/ C3 _1C 4 T J⋯ ⋯ A 1 3 ， a L r x s 1 0 0 } e la L L IS ⋯⋯ A 1 4 1 0 9 1 o o L P L 一刀士 丫 尸一4 a y 2 a 式 中 口L P L 。 一{ C , C , 票 { “ 一 ; 三 1 t l 1 0 1. 8 1 0 0 L P L 一 K 33 2 K 4,1T K , 熹 { i一 1 R 一 } ‘ ， 若 2 1C 2 m 、止一 ，O g 。， C3 C4 告 卜 2 tsts3 [K zl K K O 7 , K 4z ⋯ ⋯ 〔A1 5 ⋯⋯ A1 6 。 ⋯⋯ A1 7 1 1T P 一A1 8 r { C p T 一 ;O g ,Ut “ 一 ‘15 3 1 K 11 2 K ,1 T 、 ， T z 1 ⋯ ⋯ A 1 9 、J尹、上二I K ;; 是矩阵K X X 一 ’ 中指标为i . 1 的元素。 式 A 1 5 中. a 0 时， 根号前取减号， a 。 时， 根号前 取加号。 A 2 简化的模型 对三参数模型 c , 0 ， 有 一 0 S IU 6 LT H 、 一 } IO B ,o， 一 一 e 1 / ‘ 1通尹 c B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 l o g l o o ,.P , 一夕士 丫 产 一4 a Y ‘ ’ “ “ ‘ ’ “ 二 ’ ⋯⋯ A2 1 式中 a 一 c 4 1T z 2 a 黔 } 一 ， ;,s K 44 T ⋯ ’ “ 。 ⋯⋯ A2 2 “ 一 2 { c , c 告 一 ‘o g ,小补2 t; 一 K 4, 告 K 4z 弄 一 ⋯ ⋯ 八 2 3 ， 一 { c , IT 一 lo g , of 1 “ 一 ，;}s z l K 2 K 1 K zz 1... 1 {一 A 2 4 、孟产、t 1- / t , 的自由度为 N-3 e A 3 拐点存在时计算Q L T H S 和O L P L 如果两种破坏机理都存在， 应将可用的试验数据按其破坏模式分为二组， 分别对这两组数据进行拟 D 如果不能鉴别部分甚至全部数据点的破坏模式， 则按附录B所述步骤， 对每一个温度分别进行拐 点的自动检验。按拐点的自动检验法结果将数据分成二组。 对每组数据， 如果数据的数量及其在温度范围内的分布是合适的 见4 . 2 和4 . 3 ， 按上述一般步骤 见 AI 和 A2 分别计算出 Q L T H 5 和 a - ,, o 附录B 标准的附录 拐点的自动检验 B l 原理 理想情况是通过检验试验后的试样来确定其破坏类型 韧性破坏或脆性破坏 。如果部分试样甚至 全部试样都不能用这种方法来确定其破坏类型时， 应按下述步骤用计算的方法分别在每个温度检验拐 点是否存在。 如果存在拐点， 确定拐点位置， 并对那些破坏类型不确定的试验点划分其归属的破坏类型 该计算方法假设， 在给定温度和破坏类型， l o g o 。 和l o g , o t 之间关系可用式 A 3 的二参数线性模型 描述。假设破坏类型与静液压应力有关。应力在拐点值以下时， 试验点归属为脆性破坏， 应力在拐点值 以上时， 试验点归属为韧性破坏。 B 2 步骤 体现上述原则并考虑到破坏类型的模型为 l o g , o t c , c , l o g , o a c v l o g , o 6 一1 0 g 1 o a k ‘ ⋯⋯ B 1 式中。 、 是拐点处的应力。 X 3 1 适用于韧性破坏， C 3 H 适用于脆性破坏。 C 3 一一c u 。 上式含有4 个参数 计算步骤是 在应力值的试验范围内扫描。 ‘ ， 按模型拟合试验数据， 对每次拟合计算残差方差。其 中 残差方差最小者记为 2S k ， 表示扫描。 、 时所得最佳拟合， 相应于最佳Il k 值。 使用没有拐点的二参数模型来拟合试验结果 ， 得到残差方差 S 2 . 用F检验来确定拐点是否存在 自由度为N-4 的F分布的统计量 水平 为 5 }若在 F分布上与F N 。原假设为拐点不存在。S ,S, 构 成 近 似 服 从 分 子 自 由 度 为 N - 2 ，分 母 F N - 2 . N - 1 。 式中N是该温度下试验结果数。 检验所用概率 即显著性 2. N - 1- s3 值 相 应 的 概 率 大 于 。 0 5 ， 则认为原假设成立， 不存在拐点 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 反之， 若与凡 护 一值相应的概率小于。. 0 5 ， 则认为原假设不成立， 认为存在拐点。 s k 附录C 提示的附录 标准外推法用于部分结晶聚合物应力破坏数据的示例 c 1 观察值表 观察值见表C l . 表 c l 观察值表 温度， 〔应力， MP a时间， h 一 姆 度 ， ℃ 应力， MP a时间， h 2 0 2 0 20 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 2 0 4 0 40 4 0 谨 0 1 6 . 0 1 5 . 0 1 5 . 0 1 4 . 9 1 4 .5 1 4 . 5 1 4 . 3 1 4 . 1 1 4 . 0 1 4 . 0 1 4 . 0 1 3 . 9 1 3 . 7 1 3 . 7 1 3 . 7 1 3 . 7 1 3 . 7 1 3 . 6 1 3 . 5 1 3 . 5 1 3 . 5 1 3. 5 1 3 . 5 1 3 . 5 1 3 . 4 1 3 . 4 1 3 . 3 1 3 . 3 1 3 . 2 1 3 . 2 1 2 . 8 1 1 . 1 1 1 . 2 1 1 . 5 1 1 . 5 1 1 5 8 4 4 2 1 2 5 2 4 4 6 1 1 1 2 0 1 2 6 0 2 0 1 1 3 3 9 2 4 4 0 5 1 2 4 6 4 5 3 6 6 8 0 4 1 1 4 1 2 3 3 6 8 8 6 5 9 4 6 4 5 2 4 1 2 2 5 1 3 7 1 1 1 2 2 1 0 8 1 6 51 1 7 6 0 8 3 7 1 0 1 1 2 0 3 2 4 0 4 0 4 0 4 0 40 4 0 40 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 40 4 0 40 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 6 0 6 0 1 1 . 5 1 1 . 8 1 1 . 5 1 1 .2 1 1 . 2 1 1 . 0 1 1 . 0 1 1 . 0 1 1 . 0 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 . 0 1 0 . 0 1 0 . 0 1 0 . 0 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 . 0 9 . 0 8 .5 8 5 8 . 0 8 . 0 8 . 0 7 . 5 7 . 5 7 . 5 6. 5 6 . 0 9 . 6 9 . 5 3 5 5 4 8 3 2 4 0 2 8 2 1 9 1 2 1 8 5 6 1 6 8 8 1 1 1 4 5 6 8 6 9 21 1 1 4 5 2 4 4 5 5 44 8 3 4 8 8 1 4 8 8 2 07 6 1 23 8 1 79 0 2 1 6 5 7 8 2 3 4 1 2 8 4 4 4 8 7 3 5 7 5 4 4 8 7 2 3 3 5 9 5 9 1 2 0 8 1 1 6 9 2 0 1 2 8 88 1 0 5 7 8 1 2 9 1 2 1 1 6 06 1 0 1 3 4 01 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 表 C 1 完 温度， C应力， MP a时间， h 一 应力， MP a时间 ， h 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 ， z 9 , 0 9 . 0 9 . 0 9 , 0 9 . 0 8 . 9 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 . 5 8 ， 5 8 . 5 7 . 5 7 . 5 7 . 5 7 . 5 3 2 3 4 1 1 4 1 9 5 1 5 1 2 4 2 4 7 6 2 0 5 1 5 3 2 8 8 1 9 1 3 3 1 2 9 6 2 4 9 3 2 1 3 4 4 4 2 3 6 8 6 5 1 3 5 8 5 7 1 9 4 2 3 5 9 0 4 3 9 5 1 9 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 O 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 7 . 5 7 .0 7 . 0 7 . 0 7 . 0 6 . 5 6 . 5 6 . 0 6. 0 6 . 0 5. 5 5. 5 5 . 5 5. 5 5. 0 5 . 0 5 . 0 5 . 0 5 . 0 4 . 0 3 . 5 3 . 4 3 . 4 2. 9 3 5 1 7 3 4 9 0 1 1 0 7 1 1 5 1 3 1 0 4 2 5 3 8 4 0 9 0 8 3 9 8 00 3 3 9 2 1 4 6 2 0 4 8 2 8 5 6 1 9 9 7 1 6 4 7 1 52 7 2 3 0 5 2 8 6 6 6 3 4 5 1 5 9 1 1 6 8 41 8 2 3 2 1 5 0 9 0 C 2 自动检脸拐点示例 对下列一组4 0 ℃的观察值 见表C 2 检验拐点 表 C2 观察值表 温度， ℃应力， MP a时间， h 一 应力， MP.时间， h 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 1 1 . 王 1 1 . 2 1 1 . 5 1 1 . 5 1 1 . 5 1 0 . 8 1 1 . 5 1 1 . 2 1 1 . 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 . 5 1 0 1 0 1 0 1 1 2 0 3 2 3 5 5 4 8 3 2 4 0 2 8 2 1 9 1 2 1 8 5 6 1 6 8 8 1 1 1 4 5 6 8 6 9 2 1 1 1 4 5 2 4 4 5 5 4 4 8 3 4 8 8 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 4 0 1 0 1 0 1 0 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 . 5 9 9 8 . 5 8 . 5 8 8 8 7 . 5 7 . 5 7 . 5 6 . 5 6 1 4 8 8 1 6 9 8 2 0 76 1 2 3 8 1 7 9 0 2 1 65 7 8 2 3 4 1 2 8 4 44 8 7 3 5 7 5 44 8 7 2 3 3 5 9 5 9 1 2 0 8 1 1 6 9 2 0 1 2 8 8 8 1 0 5 7 8 1 2 9 1 2 1 1 6 0 6 A 口 2 G B / T 1 8 2 5 2 -2 0 0 0 假设没有拐点时， 用一条直线拟合全部数据点。所得残差方差为。 . 4 0 9 1 ， 自由度 3 6 0 假设存在拐点时， 用扫描。 、 的方法确定拐点位置。扫描方法是 在l o g o 。 的试验范围内， 规则地分 隔出5 。 个应力值， 依次将它们作为。 ‘ ， 拟合试验结果并得到5 0 个残差方差值。其中残差方差最小者为 0 . 2 2 7 ， 自由度为 3 4 。与之相应的应力为 1 0 . 6 MP a ， 时间为 1 9 2 7 h , 统计量F -, ; 二。 . 4 0 9 1 / 0 . 2 2 7 1 . 8 0 。分子自由度3 6 ， 分母自由度3 4的F分布上， 与数值 1 . 8 0 2 相应的