跨地铁站变截面钢箱梁顶推滑移施工技术与研究.pdf-_矿业文库_煤矿文库_有色文库_金属矿山文库_矿山安全_煤矿安全_采矿技术措施

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钢结构２０１５年第８期第３０卷总第２００期跨地铁站变截面钢箱梁顶推滑移施工技术与研究谢志龙汪雪风刘玉贵徐书华陈韬（中建钢构有限公司华东大区，江苏靖江２１４５３２）摘要在跨地铁站复杂施工条件下，采用常规吊装方法无法满足现场施工要求，为此提出了钢箱梁顶推滑移施工方法。以武汉龙阳大道高架桥ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联与下部地铁３号线一期工程王家湾地铁站站桥同期同位施工为依托，重点针对变截面钢箱梁顶推滑移施工技术、滑移支撑胎架有限元分析、滑移工装布置及滑移精度控制、钢箱梁转换落梁等重难点问题进行分析。通过不断优化，为工程的成功建设提供了技术指导。该工程成功的施工经验可为其他类似工程提供借鉴和参考。关键词变截面钢箱梁；顶推滑移；转换落梁；有限元分析ＤＯＩ１０．１３２０６／ｊ．ｇｊｇ２０１５０８０２２ＲＥＳＥＡＲＣＨＯＦＴＨＲＵＳＴＩＮＧ－ＳＬＩＰＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＯＦＣＲＯＳＳ－ＰＬＡＴＦＯＲＭＶＡＲＩＡＢＬＥ－ＣＲＯＳＳ－ＳＥＣＴＩＯＮＳＴＥＥＬＢＯＸＧＩＲＤＥＲＸｉｅＺｈｉｌｏｎｇＷａｎｇＸｕｅｆｅｎｇＬｉｕＹｕｇｕｉＸｕＳｈｕｈｕａＣｈｅｎＴａｏ（ＣｈｉｎａＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＳｔｅｅｌＳｔｒｕｃｔｕｒｅＣｏ．Ｌｔｄ，ＥａｓｔｅｒｎＣｈｉｎａＢｒａｎｃｈ，Ｊｉｎｇｊｉａｎｇ２１４５３２，Ｃｈｉｎａ）ＡＢＳＴＲＡＣＴＣｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌｈｏｉｓｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｃａｎｎｏｔｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｓｉｔｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｗｈｉｃｈａｃｒｏｓｓｔｈｅｓｕｂｗａｙｓｔａｔｉｏｎｓ，ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｒｕｓｔｉｎｇ－ｓｌｉｐｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｏｆＳｔｅｅｌＢｏｘＧｉｒｄｅｒｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ＷｕｈａｎＬｏｎｇｙａｎｇＡｖｅｎｕｅｖｉａｄｕｃｔＬＹＬ５ＬＹＬ７ｓｅｇｍｅｎｔａｎｄｔｈｅｆｉｒｓｔｐｈａｓｅｏｆｍｅｔｒｏｌｉｎｅ３ｆｏｒＷａｎｇｊｉａｗａｎｓｕｂｗａｙｓｔａｔｉｏｎａｔｔｈｅｓａｍｅｐｅｒｉｏｄａｎｄｐｏｓｉｔｉｏｎｗｅｒｅｔａｋｅｎａｓｅｘａｍｐｌｅｓ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｆｏｃｕｓｅｄｏｎｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｄｉｆｆｉｃｕｌｔｐｒｏｂｌｅｍｓ，ｓｕｃｈａｓｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｔｈｒｕｓｔｉｎｇ－ｓｌｉｐｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｖａｒｉａｂｌｅ－ｃｒｏｓｓ－ｓｅｃｔｉｏｎｓｔｅｅｌｂｏｘｇｉｒｄｅｒ，ｔｈｅｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｌｉｄｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｆｒａｍｅ，ｔｈｅｔｏｏｌｉｎｇｌａｙｏｕｔａｎｄｐｒｅｃｉｓｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｏｆｓｌｉｄｉｎｇ，ｆａｌｌｉｎｇｓｔｅｅｌｂｏｘｇｉｒｄｅｒｔｒａｎｓｆｏｒｍａｎｄｓｏｏｎ．Ｔｈｅｔｅｃｈｎｉｃａｌｇｕｉｄａｎｃｅｆｏｒｔｈｉｓｐｒｏｊｅｃｔｗａｓｐｒｏｖｉｄｅｄｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｃａｎｐｒｏｖｉｄｅａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｏｔｈｅｒｓｉｍｉｌａｒｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｐｒｏｊｅｃｔｓ．ＫＥＹＷＯＲＤＳｖａｒｉａｂｌｅ－ｃｒｏｓｓ－ｓｅｃｔｉｏｎｓｔｅｅｌｂｏｘｇｉｒｄｅｒ；ｔｈｒｕｓｔｉｎｇ－ｓｌｉｐ；ｆａｌｌｉｎｇｂｅａｍｔｒａｎｓｆｏｒｍ；ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓ第一作者谢志龙，男，１９８６年出生，硕士研究生。Ｅｍａｉｌ２２１５５８２６＠ｑｑ．ｃｏｍ收稿日期２０１５－０４－１００引言目前，随着国内城市建设步伐的加快，钢结构桥梁因其施工工期短，对主要交通影响较小且环保、施工方便，正越来越多的运用于公路桥梁的设计中。常规钢结构桥梁安装方法有很多，比如采用汽车吊、架桥机等吊装就位［１－２］。但在施工作业面狭小、施工环境恶劣的工地，有时钢箱梁无法采用常规的方法吊装就位［３－４］。本文以武汉龙阳大道ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联钢箱梁成功滑移施工为例，重点对地铁的交叉施工、滑移胎架和拼装平台的布置、变截面鱼腹式钢箱梁滑移工装的分布、滑移精度的控制、钢箱梁转换落梁等难点问题进行分析，并提出了相应的解决措施。借此阐述顶推滑移施工的特点和流程，及其在钢箱梁施工过程中的应用。１工程概况武汉二环线龙阳大道改造工程高架桥ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联钢箱梁位于汉阳王家湾核心商业区域，钢箱梁施工区域与地铁３号线王家湾站站房结构存在空间位置交叉，主线高架桥与地铁３号线同步建设，施工过程中存在交叉影响。钢箱梁施工时，胎架立在地铁车站结构顶板上方，大吨位钢箱梁吊装时的汽车吊支腿反力也比较大，加之地铁车站结构对上部载重要求有所限制。因此，龙阳大道改造工程高架桥ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联钢箱梁采用顶推滑移施工法将梁段安装到位。图１为钢箱梁高架桥与地铁交叉施工区域。０９施工技术ＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．２０１５（８），Ｖｏｌ．３０，Ｎｏ．２００ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联为变截面钢箱梁结构，桥墩起始编号为Ｌ１５－Ｌ２１。ＬＹＬ５联桥面高度约１７ｍ，梁宽为２６～４６ｍ变化，梁高由２．５→４．２→２．５ｍ变化，全长约１８０ｍ；ＬＹＬ６联架设高度约１６．６ｍ，梁宽由３６～３８．４ｍ变化，梁高２．５ｍ，全长约６０ｍ；ＬＹＬ７联架设高度约１６ｍ，全长约１０５ｍ，箱梁中心线处梁高２．５ｍ，钢箱顶板宽２５．９ｍ，钢箱底板宽１７ｍ。表１为各联段的基本结构特点，图２为变截面鱼腹式钢箱梁立面。表１各联段的基本结构特点联号跨径／ｍ总长／ｍ桥宽／ｍ结构形式ＬＹＬ５４５＋７５＋６０１８０２６～４２．２５变高度连续异形钢箱梁ＬＹＬ６６０６０３２～３６．２５等高度简支异形钢箱梁ＬＹＬ７６０＋４５１０５２５．９等截面单箱多室封闭式箱形结构图１钢箱梁高架桥与地铁交叉施工区域１－桥墩；２－钢箱。图２变截面鱼腹式钢箱梁立面２滑移总体思路从图１可以看出，ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联中的Ｌ１５－Ｌ２０桥墩均位于地铁站房结构上方，Ｌ２０－Ｌ２１桥墩位于自然地基上方。为保证对地铁站顶板不产生破坏，选择在Ｌ２０－Ｌ２１桥墩之间搭设拼装平台，在Ｌ１５－Ｌ２０桥墩之间架设滑移轨道。在拼装平台上完成钢箱梁各个节段块体的吊装及焊接，待各个块体焊接完成一个节段后，依次从Ｌ２０桥墩向Ｌ１５桥墩滑移，直至Ｌ１５－Ｌ２０桥墩之间的节段全部滑移到位，最后在Ｌ２０－Ｌ２１桥墩之间直接吊装剩余块体。因ＬＹＬ５、ＬＹＬ６联均为变宽桥面，在其桥面与地铁站房不存在交叉的区域均采用汽车吊直接吊装。图３为ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联现场施工平面布置。１－滑移施工（红线范围内区域）；２－顶推滑移方向；３－直接吊装（红线以外区域）；４－构件车辆运输路线。图３ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联现场施工平面布置３胎架布置３．１拼装平台布置根据现场实际情况，在Ｌ２０－Ｌ２１桥墩之间布置拼装平台。受到两边交通道路影响，拼装平台平面尺寸为２４ｍ２５ｍ，高１１．８ｍ，由１８个２ｍ３ｍ胎架标准节组成。胎架标准节横向间距３．３ｍ，纵向间距２．６ｍ，平台顶面满铺花纹钢板。拼装平台作为钢箱梁各块体吊装的支撑胎架，且作为钢箱梁块体滑移的起点，其架设应兼具这两者的功能。因此，拼装平台沿纵向架设２条轨承梁，作为１９谢志龙，等跨地铁站变截面钢箱梁顶推滑移施工技术与研究钢结构２０１５年第８期第３０卷总第２００期滑移轨道轨承梁的延续；沿横向设置分配梁，分配梁上方设置调节段，作为钢箱梁块体吊装的支撑结构，调节段的高度根据钢箱梁各节段的设计标高进行调整。此外，在每个块体吊装之前，应将滑移工装设备及附属结构按照各节段的设计标高放置就位。图４为拼装平台吊装阶段和滑移阶段的三维模型。ａ－吊装阶段；ｂ－滑移阶段。１－调节管；２－滑移轨道；３－斜撑；４－调平钢管；５－滚动台车。图４拼装平台模型（滑移阶段）３．２滑移胎架布置３．２．１滑移胎架结构形式为了分散上部钢箱梁和胎架自重对地铁顶板的作用力，采用型钢架设井字梁并满铺钢板的方式来扩大接触面积，同时为保证传力尽可能均匀，在钢板与路面的接触面上铺设沙土并刮平密实。ＬＹＬ５、ＬＹＬ６、ＬＹＬ７联滑移胎架尺寸为２．５ｍ２．５ｍ６ｍ。胎架横向间距为１２．６ｍ，纵向间距为１０～１２ｍ（根据钢箱梁的分段长度不同而不同），高度为１２ｍ。胎架顶部设置分配梁，分配梁上方架设两条轨承梁，胎架底部布设井字梁，胎架之间通过斜撑相连。ＬＹＬ５、ＬＹＬ６、ＬＹＬ７联滑移胎架总长为３３０ｍ。为方便施工，在胎架纵、横向搭设安全通道，图５为滑移胎架。图５ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联滑移胎架３．２．２滑移胎架整体分析滑移胎架采用ＭＩＤＡＳ／Ｇｅｎ建模计算，根据施工图纸对滑移轨道进行整体建模，按照施工过程最不利情况对胎架进行验算。胎架立柱、分配梁及滑移轨道结构自重、施工荷载（以自重乘以１．２倍的系数考虑），由程序自动计算；钢箱梁自重按照３２００ｋＮ取值，截面尺寸为２０．５ｍ２５．９ｍ。轨道梁的线荷载取７８ｋＮ／ｍ，并取１．４倍安全系数。有限元分析结果见图６。ａ－变形云图，ｍｍ；ｂ－组合应力云图，ＭＰａ；ｃ－应力比。图６滑移胎架有限元分析图６分别从位移、组合应力、应力比３个方面对滑移胎架进行有限元分析，通过计算可知，ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联在进行钢箱梁滑移过程中的最大位移为 δｍａｘ＝１３．９１ｍｍ＜［δ］＝２５ｍｍ，满足要求。各个构件最大应力为１４５．８４ＭＰａ＜２１５ＭＰａ，构件组合应力比均不超过１，构件强度及稳定满足设计要求［５－６］。３．３调平杆件布置为了保证滚动台车与钢箱梁在滑移过程中能够保持同步，确保滑移姿态不变，在台车顶部设置调平杆件与连接杆件。调平杆件采用 ３２５１０的圆钢管，其截面坡度由钢箱梁底部截面的坡度来确定。连接杆件采用双拼１００１０角钢，沿桥纵、横向双向布置，图７为调平杆件与连接杆件布置示意。４滑移工装及精度控制４．１整体拖移系统重物移位器（滚动台车）是短距离搬移重物安装２９施工技术ＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．２０１５（８），Ｖｏｌ．３０，Ｎｏ．２００１－调平杆件；２－连接杆件；３－钢箱梁；４－滚动台车。图７杆件布置就位的一种新型的有效工具，它具有承载能力大、稳定性好、滚动阻力小、能连续滚动等优点。根据钢箱梁现场滑移情况，共准备７０个台车，本次选用ＹＷＺ－２００型滚动台车。表２为滚动台车详细参数。表２滚动台车参数型号额定荷载／ｋＮ长／ｍｍ宽／ｍｍ高／ｍｍ质量／ｋｇＹＷＺ－２００２０００８８０２５０１８０２００１－台车中心线；２－穿心顶端部；３－２５精轧螺纹钢；４－连接钢构件；５－２０００ｋＮ移梁台车。图８滚动台车布置４．２拖拉系统采用穿心千斤顶进行拖拉，空心千斤顶又称为穿心千斤顶，不但具有普通千斤顶的一切功能，而且具有拉伸功能，操作简单，移动速度快，同时能在ＰＬＣ系统的控制下达到同步移动的效果［７］。表３为穿心千斤顶的详细参数。表３穿心千斤顶参数型号牵引力／ｋＮ长Ｈ／ｍｍ行程Ｂ／ｍｍ伸展长度Ｂ／ｍｍ外径／ｍｍ中心孔径／ｍｍ质量／ｋｇＲＣＨ－３０２３００１７９６３２４２１１４３３．３１０．９在轨道上布置２套穿心千斤顶，每套可提供３００ｋＮ拖拉力，总共可以提供拖拉力６００ｋＮ（满足要求）。４．３位移精度控制滑移动力系统均采用ＰＬＣ控制系统。ＰＬＣ控制系统原理通过传感器控制监测顶升过程的安全状况，由传感器将收集信息返馈给ＰＬＣ系统，再由ＰＬＣ系统控制结构位移及顶力，从而实现桥梁安全可靠顶升及移动［８－９］。图９为位移精度控制系统流程。图９位移精度控制系统流程钢箱梁滑移梁阶段，梁体姿态控制采用１２点同步，其中以力控制为主，位移控制为辅，以称重后的各支点实际承载力为控制。位移控制采用绝对姿态控制，通过静力水准仪测量，误差超过５％后，则需要对其进行调整［１０］。滑移牵引动力，采用两点同步控制系统，其中以位移控制为主，力控制为辅。位移同步精度控制在２ｍｍ以内；力超过计算控制力１５％则停止拖拉，查找原因。４．４压力系统本工程钢箱梁的整体提升和落梁均采用液压系统提供动力。每个节段滑移时设置１个液压油泵（１００ＭＰａ）及８～１２个液压油顶。每个油顶处设置位移传感器及压力传感器，以便实时监控位移及压力变化，图１０为油泵和油顶现场使用照片。ａ－液压油泵；ｂ－液压油顶。图１０液压设备５钢箱梁落梁５．１落梁总体思路本工程钢箱梁结构形式为变截面鱼腹式钢箱３９谢志龙，等跨地铁站变截面钢箱梁顶推滑移施工技术与研究钢结构２０１５年第８期第３０卷总第２００期梁；从表４可以看出，１８号桥墩墩顶设计标高为ＬＹＬ５－ＬＹＬ７联各桥墩最高处，而Ｌ１６号墩、Ｌ１７号墩钢箱梁底面设计标高均比１８号桥墩顶面标高要低。因此，Ｌ１６号墩、Ｌ１７号墩处钢箱梁在滑移过程中应跨过１８号桥墩，待滑移到位再落梁至设计标高。根据钢箱梁底面设计标高与１８号桥墩顶面设计标高的相互关系，钢箱梁滑移到位后的落梁方式分为两种１）钢箱梁底面标高高于１８号桥墩顶面设计标高，钢箱梁滑移到位后直接落梁到临时胎架上；２）钢箱梁底面标高低于１８号桥墩顶面设计标高，钢箱梁滑移到位后通过钢垫块与油顶组合转换将其落梁至设计标高，再由临时胎架进行支撑。各桥墩钢箱梁设计标高与１８号桥墩墩顶设计标高之间的相互关系及落梁方式如表４所示。表４桥墩标高及落梁方式桥墩号桥面设计标高／ｍ桥高／ｍ桥墩设计标高／ｍ与１８号桥墩差值／ｍ落梁方式１５４１．０６５２．５３８．５６５＋０．９００１１６４０．８４０４．２３６．６４０－１．０２５２１７４０．４６５４．２３６．２６５－１．４００２１８４０．１６５２．５３７．６６５０．０００１１９３９．８６５２．５３７．３６５－０．３００１２０３９．５６５２．５３７．０６５－０．６００１５．２直接落梁采用直接落梁的节段，钢箱梁底面标高高于１８号墩墩顶设计标高，钢箱梁的滑移和落梁不受到桥墩的影响，可以在钢箱梁滑移到位后直接落梁到临时支撑胎架上。图１２为直接落梁胎架三维模型。１－滑移工装；２－落梁支撑胎架。图１１直接落梁胎架三维模型５．３转换落梁对于钢箱梁底面标高低于１８号桥墩顶面设计标高，钢箱梁滑移到位后先通过钢垫块与油顶配合使用将其落梁至设计标高，再由临时胎架进行支撑。具体方式为，钢箱梁沿纵向滑移到位后，在胎架钢管正上方轨承梁槽钢内安装１个底座和１组多个３０ｃｍ３０ｃｍ１８ｃｍ的钢垫块（下称Ａ处），钢垫块之间用螺栓连接，至梁底高度，不足１个垫块高度用钢板垫；同时在旁边安放钢垫块及２０００ｋＮ油顶（下称Ｂ处），Ｂ处垫块高度距梁底５５ｃｍ为准，以便安放油顶及其一个行程高度。以ＬＹＬ５－ＬＹＬ７节段钢箱梁为例，共布置６个落梁油顶，６个油顶由１个液压泵控制，确保各个油顶在落梁过程中的行程一致。此外，在垫块中部位置利用１００１０的角钢加设斜撑，以增加结构整体稳定性。图１２为垫块及油顶的布置。１－油顶；２－１００１０角钢加固；３－滑移高度；４－设计高度；５－１８号桥墩顶面标高３７．６６５ｍ；６－滑移胎架设计标高３５．４８０ｍ。图１２垫块及油顶布置具体落梁流程为安装Ａ处垫块，梁底斜坡由钢板找平，同时安装Ｂ处垫块，安装２０００ｋＮ千斤顶；顶起Ｂ处千斤顶，拆除Ａ处１个垫块及滑移设备；Ｂ处千斤顶缓慢将钢箱梁落至Ａ处垫块上，之后拆除Ｂ处千斤顶及Ｂ处１个垫块，再将千斤顶装在Ｂ处垫块上；顶起Ｂ处千斤顶，拆除Ａ处１个垫块；Ｂ处千斤顶缓慢将钢箱梁落至Ａ处垫块上，之后拆除Ｂ处千斤顶及Ｂ处１个垫块，再将千斤顶装在Ｂ处垫块上；按照前述流程循环，直至将钢箱梁落至设计位置。落至最后拆除千斤顶，钢箱梁落至临时支架上，待所有联段滑移施工完毕，再拆除临时支架，使钢箱梁落至桥墩设计位置。６结论１）由于高架桥与地铁站房交叉施工，考虑到地铁车站结构对上部载重要求有所限制，故采用顶推滑移施工方案。４９施工技术ＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．２０１５（８），Ｖｏｌ．３０，Ｎｏ．２００２）通过架设井字梁和满铺钢板的形式增大滑移胎架与地面接触面积，最大限度地分散钢箱梁和胎架自重对地铁顶板的作用力。３）采用ＭＩＤＡＳ／Ｇｅｎ软件对滑移胎架进行有限元分析，确保施工过程中整个结构的安全。４）采用滚动台车和穿心千斤顶，实现了大吨位钢箱梁的平稳移动，通过调平杆件和连接杆件，精确控制钢箱梁的滑移姿态。５）详细确定了变截面鱼腹式钢箱梁落梁方式及步骤，提高了钢箱梁落梁精度。该施工方案思路清晰，技术上具有很强的可操作性；该工程依托现有的施工条件，通过合理的设计和严格的现场操作，创造出新的施工方法；该滑移施工方法为类似工程施工提供了参考依据，具有较好的借鉴和推广价值。参考文献［１］张健，胡冲，隋杰明，等．顶推滑移法在钢结构桥梁安装工程中的应用［Ｊ］．沈阳建筑大学学报自然科学版，２００７，２３（５）７６４－７６８．［２］高凌，吴伟杰，毕庆槐，等．多轨道不等标高同步滑移技术在北戴河火车站中的应用［Ｊ］．施工技术，２０１１（８）２６－２９．［３］ＺｈａｎｇＹ，ＬｕｏＲ．ＰａｔｃｈＬｏａｄｉｎｇａｎｄＩｍｐｒｏｖｅｄＭｅａｓｕｒｅｓｏｆＩｎｃｒｅｍｅｎｔａｌＬａｕｎｃｈｉｎｇｏｆＳｔｅｅｌＢｏｘＧｉｒｄｅｒ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｎ－ｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｌＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈ，２０１２，６８（１）１１－１９．［４］ＭａｒｚｏｕｋＭ，Ｅｌ－ＤｅｉｎＨＺ，Ｅｌ－ＳａｉｄＭ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＣｏｍｐｕｔ－ｅｒＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｔｏＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆＩｎｃｒｅｍｅｎｔａｌＬａｕｎｃｈｉｎｇＢｒｉｄｇ－ｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２００７，１３（１）２７－３６．［５］ＧＢ／Ｔ５００１７２００３钢结构设计规范［Ｓ］．［６］ＪＴＧＤ６０２００４公路桥涵设计通用规范［Ｓ］．［７］陈宇东，陈林祥．顶推滑移法在钢结构桥梁施工中的应用［Ｊ］．建筑知识学术刊，２０１３（６）２５７－２５８．［８］ＪｉａｎｇＴＹ，ＴｉａｎＺＣ，ＸｕＪＨ．ＫｅｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆＷｈｏｌｅＩｎ－ｃｒｅｍｅｎｔａｌＬａｕｎｃｈｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌｆｏｒＩｎｃｌｉｎｅｄＣｏｎｔｉｎ－ｕｏｕｓＢｏｘＧｉｒｄｅｒｗｉｔｈＳｔｅｅｐＬｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌＧｒａｄｉｅｎｔ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１２，２０４２０３４－２０３９．［９］ＷａｎｇＪ，ＬｉｎＪ，ＣｈｅｎＣ，ｅｔａｌ．ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＣｏｎ－ｔｒｏｌＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＬｏｎｇＭｕｌｔｉ－ＳｐａｎＣｏｍｐｏｓｉｔｅＢｒｉｄｇｅｗｉｔｈＩｎ－ｃｒｅｍｅｎｔａｌＬａｕｎｃｈｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ１１ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｆＣｈｉｎｅｓｅＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＰｒｏ－ｆｅｓｓｉｏｎａｌｓ．Ｎａｎｊｉｎｇ，２０１１３０７８－３０９０．［１０］黄胜，王朝阳，胡小勇，等．钢桁梁斜拉桥液压顶推滑移关键技术［Ｊ］．施工技术，２０１２，４１（６）  ６－１０．（上接第５７页）在利用ＡＮＳＹＳ进行结构的弹性稳定分析时，由屈曲分析所得到的特征值即屈曲荷载系数，而结构的屈曲荷载等于该系数乘以所施加的荷载［５］。本文分析结构稳定性通过屈曲荷载特征值的方法来进行，既包括整体稳定也包括局部稳定。在工况１下，结构的屈曲荷载特征值为４．８３１２，即结构的屈曲荷载为工况１所施加的荷载的４．８３１２倍，在工况３下，结构的屈曲荷载特征值为５．２３４６，即结构的屈曲荷载为工况３所施加的荷载的５．２３４６倍。所以，在这两种工况下结构均不会发生屈曲失稳破坏。４结束语本文在发酵塔结构工艺设计给定的前提下，利用ＡＮＳＹＳ软件对发酵塔结构进行了整体仿真计算，再利用ＣＡＤ完成了结构设计以及施工图的绘制。通过分析计算，结构在设计荷载的作用下是安全的。在施工的过程中需要严格按照相关的施工规程进行施工，保证主要节点连接处焊缝的质量满足设计及相关规范要求。参考文献［１］ＧＢ５００７７２００３钢筋混凝土筒仓设计规范［Ｓ］．［２］袁龙飞，李晓文，白国良，等．对钢筋混凝土筒仓设计规范有关问题的思考［Ｊ］．工业建筑，２０１２，４２（１）１４９－１５３．［３］周永强，高政国．巨型贮煤筒仓有限元分析［Ｊ］．工业建筑，２００７，３７（增刊）３５１－３５５．［４］钢筒仓设计规范（征求意见稿）［Ｓ］．［５］贮仓结构设计手册编写组．贮仓结构设计手册［Ｍ］．北京中国建筑工业出版社，１９９９１２１－１２３．［６］王新敏，李义强，许宏伟．ＡＮＳＹＳ结构分析单元与应用［Ｍ］．北京人民交通出版社，２０１１３６２．［７］王新敏．ＡＮＳＹＳ工程结构数值分析［Ｍ］．北京人民交通出版社，２００７２６８．５９谢志龙，等跨地铁站变截面钢箱梁顶推滑移施工技术与研究

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