化工容器设计第十讲.ppt

一、鞍座结构及载荷分析二、筒体的应力计算与校核三、鞍座设计,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,化工厂的贮槽、换热器等设备一般都是两端具有成型封头的卧式圆筒形容器。容器的支座，是用来支承容器的重量、固定容器的位置并使容器在操作中保持稳定。。常用卧式容器支座形式主要有鞍式支座、圈座和支腿三种，如图所示。,支腿的优点是结构简单，但反力给壳体造成很大的局部应力，用于较轻的小型设备,鞍式支座，通常用于较重的大设备。对于卧式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲，所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行强度和稳定性的校核，,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎应该多些好。但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座的位置,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,双鞍座卧式容器的受力状态可简化为受均布载荷的外伸简支梁，按材料力学计算方法可知，当外伸长度A＝0.207L时，跨度中央的弯矩与支座截面处的弯矩绝对值相等，所以一般近似取A≤0.2L，其中L取圆筒体长度两封头切线间距离，A为鞍座中心线至封头切线的距离。如A0.2L，则由于外伸作用而使支座截面处壳体的弯矩太大，A最大不得大于0.25L。当鞍座邻近封头时，则封头对支座处筒体有加强作用。为了充分利用这一加强效应，在满足A≤0.2L下应尽量使A≤0.5Ri筒体内半径。鞍座包角的大小对鞍座筒体上的应力有直接关系，一般采用120o、135o、150o三种。双鞍座中一个鞍座为固定支座，另一个鞍座应为活动支座。,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,置于对称分布的鞍座上卧式容器所受的外力包括载荷和支座反力。载荷除了操作内压或外压真空外，主要是容器的重量包括自重、附件和保温层重等，内部物料或水压试验充水的重量。容器受重力作用时，双鞍座卧式容器可以近似看成支承在两个铰支点上受均布载荷的外伸简支梁。当解除支座约束后，梁上受到如右外力的作用。,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,均布载荷q、支座反力F容器本身的重量和容器内物料的重量可假设为沿容器长度的均布载荷。因为容器两端为凸形封头，所以确定载荷分布长度时，首先要把封头折算成和容器直径相同的当量圆筒。对于半球形、椭圆形和碟形等凸形封头可根据容积相等的原则，折算为直径等于容器直径，长度为2/3H凸形封头深度的圆筒，故重量载荷作用的长度为,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,均布载荷q、支座反力F如容器总重量为2F，则作用在外伸梁上梁全长仍为L单位长度的均布载荷为,对于平封头，H＝0，则,由静力平衡条件，对称配置的双鞍座中每个支座的反力就是F，或写成,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,竖直剪力V和力偶M封头本身和封头中物料的重量为2/3Hq，此重力作用在封头含物料的重心上。对于半球形封头，可算出重心的位置e3/8H，e为封头重心到封头切线的距离。按照力线平移法则，此重力可用一个作用在梁端点的横向剪力V和一个附加力偶m1来代替，即对于平封头的V与m1皆为零。,,,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,竖直剪力V和力偶M当封头中充满液体时，液体静压力对封头作用一水平向外推力。因为液柱静压沿容器直径呈线性变化，所以水平推力偏离容器轴线，对梁的端部则形成一个力偶m2。对液体静压力进行积分运算，可得到如下的结果,,,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一载荷分析,竖直剪力V和力偶M对液体静压力进行积分运算，可得到如下的结果将m1与m2两个力偶合成一个力偶M,,,显而易见，对于半球形封头，Ri＝H，M＝0；而平封头，H＝0，M＝q/4R2。,因此，双鞍座卧式容器力学简化为一受均布载荷的外伸简支梁，梁的两个端部还受到横剪力V和力偶M的作用,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,二内力分析,1弯矩最大弯矩发生在梁跨度中央的截面和支座截面上，而最大剪力在支座截面附近。支座跨中截面的弯矩,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,二内力分析,弯矩,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,二内力分析,弯矩,筒体在支座截面处的弯矩为,,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,二内力分析,弯矩,C2，C3可由图3-17、图3-18按H/Ri和L/Ri的比值查得。M2一般为负值，表示筒体上半部受拉伸，下半部受压缩。,第三节卧式容器支座设计一、鞍座结构及载荷分析,一内力分析,剪力,剪力最大值出现在支座处筒体上，以图的左支座为例，在支座左侧的简体截面上剪力为,而支座右侧筒体截面上剪力为,对于卧式容器除了考虑由操作压力引起的薄膜应力外，还要考虑容器总重导致筒体横截面上的纵向弯矩和剪力。跨中截面和支座截面是容器可能发生失效的危险截面。为此必须进行强度或稳定性较核。,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,一筒体的轴向应力1.鞍座跨中截面上筒体上的最大轴向应力截面最高点截面最低点当P为正压或外压时，σ分别为拉应力或压应力,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,,,跨中截面,一筒体的轴向应力2.支座截面上筒体的最大轴向应力如果筒体横截面上既无加强圈又不被封头加强即A0.5Ri，该截面在轴向弯矩作用下，筒体的上半部分截面发生变形，使该部分截面实际上成为不能承受纵向弯矩的“无效截面”，而剩下的下半部分截面才是承受弯矩的“有效截面”，这种情况称为“扁塌效应”。,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,,支座截面,一筒体的轴向应力2.支座截面上筒体的最大轴向应力计算支座处筒体的轴向弯曲正应力时，分两种情况进行鞍座平面上筒体有加强圈或已被封头加强A0.5Ri。若封头有加强作用，A≤0.5Ri。最大周向弯矩都在鞍座边角处，数值上都低于支座截面有加强圈的情况，这两种情况中的最大周向弯矩仍按上式计算，但其中系数K按表3-3选取。,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,三筒体的周向应力,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,三筒体的周向应力,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,周向压缩应力的计算值，不得大于筒体材料设计温度下的许用应力，即；合成周向压缩应力应不大于设计温度下材料许用应力的1.25倍，即如上述条件不满足，则可加宽支座宽度或在简体与支座之间加放加强板见图，加强板可与筒体厚度相同，宽度不小于，包角不小于。设置加强板以后，应以筒体计算厚度和加强板厚度之和作为厚度。由于加强板边缘处筒体并无加强板，所以还应检查该处的合成压缩应力，如应力仍超出允许值，则应增加鞍座宽度或包角，或两者同时增加，也可设置加强圈。,三筒体的周向应力,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,四鞍座设计,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,增大鞍座包角可以使筒体中的应力降低，但使鞍座相应变得笨重，同时也增加了鞍座所承受的水平推力；过分地减小包角，又使容器容易从鞍座上倾倒，因此在一般情况下建议取,鞍座宽度的大小，一方面决定于设备给予支座的载荷大小，另一方面要考虑支座处筒体内周向应力不超过允许值。,设备给予鞍座的载荷为沿包角对应弧段的不均匀分布的径向力q，此载荷的水平分力将使鞍座向两侧分开，故鞍座的宽度必须具有足够大小。,四鞍座设计,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,半个鞍座的水平分力的总和可以用下式表示,四鞍座设计,第三节卧式容器支座设计二、筒体的应力计算与校核,承受此水平分力的有效截面的高度为H，最大为筒体最低点以下的范围内，此截面上的平均应力不应超过支座材料许用应力值的三分之二，即,式中对钢制鞍座取腹板厚度；对混凝土鞍座则为鞍座宽度，mm；Hs计算高度，取鞍座实际高度与中较小值鞍座材料的许用应力，MPa。,在大多数情况下，鞍座宽度取。,