θ环填料塔中灰颗粒对K2CO3溶液吸收CO2性能的影响.pdf

第 ４ ５卷第 ３期 ２ ０ １ ５年 ５月 东 南 大 学 学 报（自 然 科 学 版 ） Ｊ Ｏ Ｕ Ｒ Ｎ Ａ ＬＯ ＦＳ Ｏ Ｕ Ｔ Ｈ Ｅ Ａ Ｓ ＴＵ Ｎ Ｉ Ｖ Ｅ Ｒ Ｓ Ｉ Ｔ Ｙ（ Ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅＥ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ） Ｖ ｏ ｌ ． ４ ５ Ｎ ｏ ． ３ Ｍａ ｙ２ ０ １ ５ ｄ ｏ ｉ １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １－ ０ ５ ０ ５ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ３ ． ０ １ ７ θ 环填料塔中灰颗粒对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液 吸收 Ｃ Ｏ ２性能的影响 张 军１ 谢文霞１ 龚 勋２ （ １东南大学能源转换及过程测控教育部重点实验室， 南京 ２ １ ０ ０ ９ ６ ） （ ２华中科技大学煤燃烧国家重点实验室， 武汉 ４ ３ ０ ０ ７ ４ ） 摘要为了解燃煤烟气中灰颗粒对化学吸收法脱除 Ｃ Ｏ ２性能的影响， 选用典型的 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液作 为吸收剂， 利用乱堆 θ 环小型填料塔， 采用液相加入灰的方式， 进行了实验研究．考察了吸收液 温度、 填料塔高度、 液气比、 灰颗粒浓度等工艺条件对灰作用的影响规律． 结果表明， 灰的存在使 脱除 Ｃ Ｏ ２的效率降低，灰对脱除效率降低的影响与其化学成分关系不大， 但与操作参数有关； 随着吸收液温度或填料高度的增加， 灰对 Ｃ Ｏ ２脱除效率的影响减弱； 随着液气比的增加， 灰对 Ｃ Ｏ ２脱除效率的影响有上升的趋势； 随着灰颗粒浓度的增大， 灰对 Ｃ Ｏ２脱除效率的影响逐渐增 大， 最后趋于稳定． 分析表明， 对灰的影响主要是通过改变吸收液初始分布而实现的． 关键词碳酸钾； 灰颗粒； 二氧化碳； 填料塔 中图分类号Ｘ ５ １ １ 文献标志码Ａ 文章编号 １ ０ ０ １－ ０ ５ ０ ５ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ３  ０ ５ ０ ９  ０ ６ Ｉ ｎ ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅｏ ｆ ａ ｓ ｈｐ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅｏ ｎＣ Ｏ ２ ａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇｐ ｏ ｔ ａ ｓ ｓ ｉ ｕ ｍ ｃ ａ ｒ ｂ ｏ ｎ ａ ｔ ｅｉ ｎａθ  ｒ ｉ ｎ ｇｐ ａ ｃ ｋ ｅ ｄｔ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｚ ｈ ａ ｎ ｇＪ ｕ 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Ｏ ２量大， 对其控制易于 实现 Ｃ Ｏ ２的减排， 因此对燃煤锅炉 Ｃ Ｏ２排放控制 的研究一直是国内外能源与环境领域的一个热点， 多种技术尚在研发中［ １５ ］． 其中， 化学吸收法具有 吸收量大、 吸收效果好、 吸收剂能循环利用、 能回收 得到高纯 Ｃ Ｏ ２等优点， 且运行成本相对较低， 技术 基础条件比较成熟， 因此是目前研究最多的燃煤烟 气 Ｃ Ｏ ２排放控制技术． 填料塔是化学吸收法中最常用的反应器． 为获 得最佳的 Ｃ Ｏ ２脱除效果， 不少学者对影响化学吸 收法吸收 Ｃ Ｏ ２性能的因素及规律进行了研究， 如 李庆领等［ ６ ］利用模拟软件 Ｐ Ｒ Ｏ／ Ⅱ研究了吸收液 的体积流量、 贫液温度、 烟气温度等对单乙醇胺 （ ＭＥ Ａ ） 吸收 Ｃ Ｏ ２效率的影响； 那艳清等 ［ ７ ］在自制 填料塔中， 研究了吸收剂浓度、 溶液温度等对 ＭＥ Ａ 吸收 Ｃ Ｏ ２效率和总体积传质系数 ＫＧ ａ ｖ的影响； Ｄ ｅ ｙ 等［ ８ ］在填料塔反应器内研究了 ＭＥ Ａ  Ａ ＭＰ （ 空间 位阻胺） 混合溶液的流量、 温度、 溶液浓度等对吸 收 Ｃ Ｏ ２传质性能的影响； 尹文萱等 ［ ９ ］选择二乙醇 胺（ Ｄ Ｅ Ａ ） 作为吸收剂回收 Ｃ Ｏ ２， 并考察了吸收温 度、 解吸温度、 Ｄ Ｅ Ａ的浓度以及烟气中 Ｃ Ｏ ２浓度等 因素对 Ｃ Ｏ ２吸收速率和吸收量的影响． 此外， 一些 研究者［ １ ０１ ２ ］发现， 烟气中 Ｓ Ｏ ２的存在对吸收剂吸 收 Ｃ Ｏ ２性能也产生一定的影响． 填料的堵塞是利用填料塔处理含尘气体、 液体 中常遇到的问题． 对于燃煤烟气， 尽管现代电除尘 设备的除尘效率已很高， 但并不能将灰颗粒全部捕 集， 而经过湿法脱硫， 亦会产生新的灰颗粒． 这将使 得进入填料的烟气以及吸收液（ 由于循环使用） 含 有一定量的灰颗粒． 因此要全面掌握填料塔中吸收 剂吸收燃煤烟气中 Ｃ Ｏ ２的性能变化， 必须研究灰 颗粒带来的影响． Ｃ ｈ ｅ ｎ等［ １ ３ ］通过溶液中加入粉煤 灰的方 式 分 别 研 究 了 灰 颗 粒 存 在 时 ＭＥ Ａ 和 Ｋ ２Ｃ Ｏ３吸收液在填料塔中的流体动力学特性， 结 果显示灰颗粒的存在会使溶液的液泛点、 压降等发 生变化． 本文研究了灰颗粒对吸收剂脱除 Ｃ Ｏ ２效 率的影响， 并研究了灰颗粒对 Ｃ Ｏ ２脱除率与主要 工艺条件的关系． １ 实验 １ ． １ 实验装置 实验装置主要由烟气模拟系统、 反应系统、 烟 气分析系统等 ３部分组成（ 见图 １ ） ． 反应系统是一 个内径为 ３ ５ｃ ｍ、 高度为 １ ３ ０ｃ ｍ的小型填料塔， 内 装规格为 ３ ３ｍ ｍ的不锈钢 θ环填料， 采用乱堆方 式． 烟气的组成仅考虑 Ｎ ２和 Ｃ Ｏ２． Ｎ２和 Ｃ Ｏ２由钢 瓶供给， 由转子流量计控制流量， 在烟气混合罐中 混合， 形成实验所需的模拟烟气． 烟气从底部通入 填料塔反应器， 在反应器中进行化学吸收反应． 采 用烟气分析仪对反应后的烟气进行分析， 分析仪为 德国 ＭＲ Ｕ  Ｖ Ａ Ｒ Ｉ ＯＰ Ｌ Ｕ Ｓ系列， 其测量 Ｃ Ｏ ２的最 小分辨率为 ０ ． １ ％． １ ， ２ Ｎ２，Ｃ Ｏ２钢瓶气； ３ ， ４ 转子流量计； ５ 烟气混合罐；６ 填 料塔； ７ 烟气分析仪； ８ 废液罐； ９ 新液罐； １ ０ 蠕动泵； １ １ Ｕ形压力计 图 １ 实验流程示意图 １ ． ２ 实验灰颗粒 研究的灰颗粒为直接取自电厂除尘器末两级 的细灰． 本次研究中使用了 ２种灰颗粒 一种取 自华电包头电厂（ 简称内蒙灰） ； 另一种取自南京 热电厂（ 简称南京灰） ． 利用 Ｌ ＳＰ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅＳ ｉ ｚ ｅＡ ｎ ａ  ｌ ｙ ｚ ｅ ｒ 粒径分析仪对 ２种灰颗粒进行了测量． 采用 文献［ １ ４ ］ 的方法对灰 ｐ Ｈ值进行了测量， 其中内 蒙灰 ｐ Ｈ值为 １ ３左右， 南京灰为 １ １左右， 故 ２种 灰均为碱性灰． 利用 Ｅ Ｄ Ｘ Ｒ Ｆ对灰的化学组成进 行了分析， 其化学成分见表 １ ． 实验以内蒙灰 为主． 表 １ ２种灰颗粒的主要成分％ 灰种ｗ （ Ｎ ａ ２Ｏ ） ｗ （ Ｍｇ Ｏ ）ｗ （ Ａ ｌ ２Ｏ３） ｗ （ Ｓ ｉ Ｏ２）ｗ （ Ｃ ａ Ｏ ）ｗ （ Ｋ２Ｏ ）ｗ （ Ｆ ｅ ２Ｏ３） 内蒙灰１ ． ３１ ． ３ ３２ ３ ． ２５ ６ ． ６６ ． １２ ． ４７ ． ３ 南京灰０ ． ４１ ． ０ ４３ ０ ． ６５ １ ． ５７ ． ０１ ． ２５ ． ４ ０１５东南大学学报（ 自然科学版） 第 ４ ５卷 ｈ ｔ ｔ ｐ ／ ／ ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ． ｓ ｅ ｕ ． ｅ ｄ ｕ ． ｃ ｎ １ ． ３ 实验吸收剂 在化学吸收法中采用的吸收剂种类较多． 考虑 到本文研究的主要目的是研究灰对 Ｃ Ｏ ２脱除存在 的影响， 为此选用传统吸收剂 Ｋ ２Ｃ Ｏ３． １ ． ４ 实验方法及过程 为操作方便， 直接将灰引入液相中， 且灰浓度 较大， 以减少实验时间． 实验首先配置了 Ｋ ２Ｃ Ｏ３水（ 或含灰） 溶液， 其 中 Ｋ ２Ｃ Ｏ３采用无水试剂分析纯， 上海久忆集团生 产， 纯度大于 ９ ９ ． ５ ％， 溶液质量浓度选为 ２ ５ ％［ １ ５ ］． 将配制好的 Ｋ ２Ｃ Ｏ３水（ 灰） 溶液通过磁力加热搅拌 器加热到设定温度， 然后按一定比例调节 Ｎ ２和 Ｃ Ｏ ２的流量， 形成 Ｃ Ｏ２含量约为 １ ４ ％的模拟烟气， 并将模拟烟气通入填料塔的底部． 然后开启蠕动泵 让溶液通过管道进入到填料塔顶部， 气液进行逆流 接触， 进行化学吸收反应． 反应后的烟气经过干燥 瓶干燥后进入烟气分析仪． 预备实验发现， 工况在 １ ５ｍ ｉ ｎ 后基本处于稳定状态， 因此选取 ３ ０ｍ ｉ ｎ作 为一个实验工况． 实验的基本条件为 内蒙灰； Ｋ ２Ｃ Ｏ３浓度为 ２ ５ ％； 灰颗粒浓度为 １ ％； 溶液温度为 ４ ５℃； Ｃ Ｏ ２ 浓度为 １ ４ ％； 填料高度为 ９ ０ｃ ｍ； 液气比为 ７ Ｌ ／ ｍ ３． 在此基础上通过改变条件来研究溶液吸收 对 Ｃ Ｏ ２性能的影响． 按如下公式计算 Ｃ Ｏ ２的脱除效率 η＝ Ｑ ｉ ｎＣｉ ｎ－ Ｑｏ ｕ ｔＣｏ ｕ ｔ Ｑ ｉ ｎＣｉ ｎ （ １ ） 式中， Ｑ ｉ ｎ为入口烟气流量； Ｑｏ ｕ ｔ为出口烟气流量； Ｃ ｉ ｎ， Ｃｏ ｕ ｔ为 Ｃ Ｏ２进、 出口体积浓度． 由于 Ｎ ２的量不发生变化， 故 （ １－ Ｃ ｉ ｎ） Ｑｉ ｎ＝ （ １－ Ｃｏ ｕ ｔ） Ｑｏ ｕ ｔ （ ２ ） 将式（ ２ ） 代入式（ １ ） ， 得 η＝ Ｃ ｉ ｎ－ Ｃｏ ｕ ｔ Ｃ ｉ ｎ（ １－ Ｃｏ ｕ ｔ） （ ３ ） ２ 结果与讨论 ２ ． １ 实验结果可靠性分析 由于在含灰实验时灰沉积在填料上， 因此后续 实验必须对填料进行清洗， 但这样会改变填料的堆 积状态， 进而影响实验结果的重复性． 为此， 一方面 选择小尺寸的填料， 以减少堆积状态的变化； 另一 方面， 在进行含灰 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２时， 每次 都重复 ２次无灰 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液对 Ｃ Ｏ２的吸收实验， 当 ２次的脱除率或者反应器出口处的 Ｃ Ｏ ２浓度误 差小于 ０ ． １ ％时， 再进行含灰溶液的实验． ２ ． ２ 灰的影响 图 ２为 ２ ５ ％Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液和 ２ ５ ％Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液 ＋ １ ％内蒙灰时反应器出口处 Ｃ Ｏ ２浓度在一个实 验工况时间内的变化． 由图可见， 在 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液中 加入灰颗粒后反应器出口处的 Ｃ Ｏ ２浓度升高， 由 此表明， 灰颗粒的存在对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２具 有一定的阻碍作用． 此外从图中结果可以看出， 在 ０～ ３ｍ ｉ ｎ 内 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液与含灰 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液出口 处的浓度基本相同； 实验进行 ３ｍ ｉ ｎ后， 两者之间 的差距变大； ２ ０ｍ ｉ ｎ 后变化基本稳定． 对添加南京灰的 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液进行了吸收 Ｃ Ｏ２ 的实验， 结果见图 ２ ． 由图可见， 不同的灰种对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２的影响趋势是一致的， 内蒙 灰的影响效果要略大于南京灰． 内蒙灰的 ｐ Ｈ值高 于南京灰， 这一结果说明通常情况下灰的化学性质 对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收性能的影响很小． 对不含吸收 剂的灰水溶液进行了实验， 结果见图 ２ ． 由图可见， 在 １ ％的灰量下， 灰本身的化学性质对 Ｃ Ｏ ２的吸收 影响很小， 可以忽略． 图 ２ 溶液性质对 Ｃ Ｏ２吸收的影响 从上述结果可知， 灰溶液本身不具有明显吸收 Ｃ Ｏ ２的能力， 而且溶液加入灰颗粒后， 吸收 Ｃ Ｏ２的 变化主要发生在前期， 而灰颗粒带来的负面影响并 没有随着时间的增加而明显提高． 为此， 进行了更 长运行时间的实验， 结果见图 ３ ， 其中前 ３ ０ｍ ｉ ｎ为 ２ ５ ％Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２时反应器出口处的 Ｃ Ｏ２ 浓度， 从３ ０至３ ３ ０ｍ ｉ ｎ 则是２ ５ ％Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液 ＋ １ ％ 内蒙灰吸收 Ｃ Ｏ ２时反应器出口处的 Ｃ Ｏ２的浓度． 由图 ３可见， Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液加入灰颗粒后， 反应 器出口处的 Ｃ Ｏ ２浓度在３ ０～ ９ ０ｍ ｉ ｎ 内先是逐渐升 高， 随后虽然运行时间大幅增加， 但升高趋势变缓． 结合图 ２和图 ３结果可知， 灰颗粒的加入使反应器 出口处 Ｃ Ｏ ２的浓度增加， 而且反应的前期变化较 大， 随着时间的增加， 出口浓度的升高趋势变得较 为缓慢． １１５第 ３期张军， 等 θ 环填料塔中灰颗粒对 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２性能的影响 ｈ ｔ ｔ ｐ ／ ／ ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ． ｓ ｅ ｕ ． ｅ ｄ ｕ ． ｃ ｎ 图 ３ 长时间运行时反应器出口处的 Ｃ Ｏ２浓度 对填料塔， 液体初始分布是影响其性能的重要 因素［ １ ６ ］． 实验中发现， 初期带入塔内的灰颗粒沉积 在填料顶部的入口处， 这使得液体分布变得不均 匀， 气液接触面积减少， 吸收效率降低． 当填料顶部 入口处灰堆积到一定程度以后， 随后加入的灰则随 液体一起流向填料内部并发生沉积． 此时虽会减少 内部填料的面积， 但由于内部表面积较大， 且由于 液相分布不均匀致使一些面积没有利用， 因此灰在 填料内部的沉积在较长的时间内对气液实际接触 的面积影响不大， 从而使吸收效率维持相对稳定． 这也可以解释为什么内蒙灰对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液的负面 作用更明显一些． 因为从粒径检测结果来看， 内蒙 灰粒径比南京灰小（ 前者粒径中值和平均值分别 为５ ． ２ ６ １和 １ ４ ． ０ ５μ ｍ， 后者分别为 ６ ． ８ ６ ４和 １ ４ ． ３ ６ μ ｍ） ， 所以， 内蒙灰在填料上部入口处堵得更密实， 对液体分布均匀性的影响更大， 使其负面影响更 明显． ２ ． ３ 反应温度的影响 反应温度对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液脱除效率的影响见图 ４ ， 其中脱除效率为一个工况的最后 １ ０ｍ ｉ ｎ的平均 值（ 以下各部分的脱除效率均按此方法计算） ． 由 图 ４可知， 反应温度对溶液的吸收能力有很大影 响， 随着吸收塔入口处溶液温度的升高， 无论含灰 图 ４ 不同反应温度下 Ｃ Ｏ２的脱除效率 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液还是纯 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液的脱除效率都迅速 增加； 存在一个临界温度， 在此温度之前， 效率随温 度增加而相对缓慢增加， 而在此温度后效率随温度 增加而呈现快速直线地增加． 溶液温度对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液脱除 Ｃ Ｏ２的影响一 方面是提高溶液温度有利于降低化学反应活化能， 提高化学反应速率［ １ ５ ］； 另一方面随着温度的升高， 吸收液黏性降低， 分子扩散增强， 液相传质阻力降 低， Ｃ Ｏ ２脱除率提高 ［ １ ７ ］． 综合两方面因素， 随着温 度的升高， Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液对 Ｃ Ｏ２的脱除率迅速增加． 从图 ４中还可以看到， 在溶液温度大于 ６ ５ ℃ 后由于温度对吸收反应过程影响的增大， 灰颗粒对 Ｃ Ｏ ２脱除效率的影响略有减弱． ２ ． ４ 液气比的影响 随着液气比的增大， 溶液流量相应增加， 这使 得进入到填料塔内的吸收液增多， 液体能够更好地 润湿填料， 使得气液接触更加充分； 另一方面， 随着 液气比的增加， 气液两相传质推动力增加， 使得 Ｃ Ｏ ２浓度降低． 因此， 无论是纯 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液还是含 灰溶液的脱除效率均随着液气比的增大而增大 （ 见图 ５ ） ． 图 ５ 不同液气比下 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液对 Ｃ Ｏ２的脱除效率 对比图 ５中的 ２种溶液脱除效率曲线还可以 看出， 随着液气比的增加， 灰颗粒对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液的 抑制影响逐渐增大． 这是因为随着液气比的增加单 位时间内进入塔内的灰量增多， 较多的灰颗粒沉积 在填料上阻碍气液的充分接触， 反应塔内部的气液 分布状态改变较大， 这与提高液气比而增加的推动 力相比， 灰颗粒对填料表面积的改变而带来的影响 更大一些， 因此使得灰颗粒对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液的影响 随着液气比的增加而增大． ２ ． ５ 填料高度的影响 填料高度对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液脱除效率的影响见图 ６ ． 由图可见， 随着填料高度的增加， 纯 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液 和含灰溶液的脱除效率逐渐增大， 但是增大幅度逐 ２１５东南大学学报（ 自然科学版） 第 ４ ５卷 ｈ ｔ ｔ ｐ ／ ／ ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ． ｓ ｅ ｕ ． ｅ ｄ ｕ ． ｃ ｎ 渐降低． 这是因为在一定的溶液浓度下当烟气中的 Ｃ Ｏ ２浓度降到一定程度时， 气液两相传质推动力降 低， 此时进一步增加接触面积和（ 或） 反应时间对 提高吸收速率影响减弱， 吸收过程对填料表面积的 依赖性减弱， 致使随着填料高度的增加， 吸收液对 Ｃ Ｏ ２吸收效率的增加趋势变缓． 图 ６ 不同填料高度下 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液对 Ｃ Ｏ２的脱除效率 从图 ６中还可以看出， 随着填料高度的增加， 灰颗粒对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液的抑制作用有减小趋势， 可 能原因是 在灰量不变的情况下， 填料高度升高时， 吸收液的流程加长， 吸收液在填料内发生一定程度 的再次分配， 致使入口液体分布不均而带来的有效 面积减少的降低． ２ ． ６ 灰颗粒浓度的影响 灰颗粒浓度对 Ｃ Ｏ ２脱除效率的影响见图 ７ ． 由 图可见， 在相同的实验条件下， 含灰颗粒的 Ｋ ２Ｃ Ｏ３ 溶液对 Ｃ Ｏ ２的脱除效率明显要小于无灰 Ｋ２Ｃ Ｏ３ 溶液． 图 ７ 不同灰浓度下 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液对 Ｃ Ｏ２的脱除效率 从含灰溶液的曲线中还可以看出， 灰颗粒浓度 从 ０ ． ５ ％增加到 １ ％时， Ｃ Ｏ ２的脱除效率下降； 而灰 颗粒浓度达到１ ％之后， 对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液的影响基本 保持不变． 这一结果与 ２ ． ２节中讨论的灰影响机理 是一致的， 即灰的影响主要是通过改变液体进入填 料床的分布而产生的， 而流体的流动使沉积在填料 顶部入口的灰量有限， 因此一定灰量后进一步增加 灰量对入口溶液初始分配没有产生更大的影响． ３ 结论 １ ）灰的存在对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３溶液吸收脱除 Ｃ Ｏ２具 有一定的影响， 其影响主要是通过改变吸收液初始 分布而实现的； ２ ）灰的影响程度与其化学性质关系不大； ３ ）随着温度的升高， 灰颗粒的影响减弱； ４ ）随着液气比的增加， 灰颗粒的影响加大； ５ ）随着填料高度的增加， 灰颗粒的影响呈现 减弱趋势； ６ ）随着灰颗粒浓度的增大， 灰颗粒对 Ｋ ２Ｃ Ｏ３ 溶液的影响逐渐增大， 最后趋于稳定． 参考文献 （ Ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ） ［ １ ］Ｍａ ｈ ｅ ｓ ｗ ａ ｒ ｉ ＡＵ ，Ｐ ａ ｌ ａ ｎ ｉ ｖ ｅ ｌ ｕＫ ．Ａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｆ ｃ ａ ｒ ｂ ｏ ｎｄ ｉ  ｏ ｘ ｉ ｄ ｅ ｉ ｎａ ｌ ｋ ａ ｎ ｏ ｌ ａ ｍ ｉ ｎ ｅａ ｎ ｄｖ ｅ ｇ ｅ ｔ ａ ｂ ｌ ｅｏ ｉ ｌ ｍ ｉ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅａ ｎ ｄｉ ｓ ｏ  ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｆ２  ａ ｍ ｉ ｎ ｏ  ２  ｍ ｅ ｔ ｈ ｙ ｌ  １  ｐ ｒ ｏ ｐ ａ ｎ ｏ ｌｃ ａ ｒ ｂ ａ ｍ ａ ｔ ｅ ［ Ｊ ］ ． Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｃ Ｏ ２Ｕ ｔ ｉ ｌ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ， ２ ０ １ ４ ， ６ ４ ５ ５ ２ ． ［ ２ ］Ｖ ａ ｌ ｖ ｅ ｒ ｄ ｅ ＪＭ，Ｓ ａ ｎ ｃ ｈ ｅ ｚ  Ｊ ｉ ｍ ｅ ｎ ｅ ｚＰＥ ，Ｐ ｅ ｒ ｅ ｚ  Ｍａ ｑ ｕ ｅ ｄ ａＬ Ａ ，ｅ ｔａ ｌ ．Ｒ ｏ ｌ 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５ ８ ５ ５ ８ ８ ．（ ｉ ｎ ３１５第 ３期张军， 等 θ 环填料塔中灰颗粒对 Ｋ２Ｃ Ｏ３溶液吸收 Ｃ Ｏ２性能的影响 ｈ ｔ ｔ ｐ ／ ／ ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ． ｓ ｅ ｕ ． ｅ ｄ ｕ ． ｃ ｎ Ｃ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ ） ［ ７ ］那艳清，符开云，梁志武．θ 环填料塔中单乙醇胺吸收 Ｃ Ｏ ２传质性能研究［ Ｊ ］ ．湖南大学学报 自然科学版， ２ ０ １ １ ， ３ ８ （ ３ ） ６ ９ ７ ２ ． Ｎ ａＹ ａ ｎ ｑ ｉ ｎ ｇ ，Ｆ ｕＫ ａ ｉ ｙ ｕ ｎ ，Ｌ ｉ ａ ｎ ｇＺ ｈ ｉ ｗ ｕ ．Ｍａ ｓ ｓｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｅ ｒ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍ ａ ｎ ｃ ｅ ｉ ｎａθ  ｒ ｉ ｎ ｇｐ ａ ｃ ｋ ｅ ｄｔ ｏ ｗ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ Ｃ Ｏ ２ａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇＭｏ ｎ ｏ ｅ ｔ ｈ ａ ｎ ｏ ｌ ａ ｍ ｉ ｎ ｅ （ ＭＥ Ａ ）［ Ｊ ］ ．Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｈ ｕ ｎ ａ ｎＵ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ Ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ，２ ０ １ １ ，３ ８ （ ３ ） ６ ９ ７ ２ ． （ ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ ） ［ ８ ］Ｄ ｅ ｙＡ ｎ ｉ ｎ ｄ ｏ ，Ａ ｒ ｏ ｏ ｎ ｗ ｉ ｌ ａ ｓＡ ｄ ｉ ｓ ｏ ｒ ｎ ．Ｃ Ｏ ２ａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎｉ ｎ ｔ ｏ ＭＥ Ａ  Ａ ＭＰｂ ｌ ｅ ｎ ｄ ｍ ａ ｓ ｓ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｅ ｒ ａ ｎ ｄａ ｂ ｓ ｏ ｒ ｂ ｅ ｒ ｈ ｅ ｉ ｇ ｈ ｔ ｉ ｎ  ｄ ｅ ｘ ［ Ｊ ］ ．Ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｄ ｉ ａ ， ２ ０ ０ ９ ， １ （ １ ） ２ １ １ ２ １ ５ ． ［ ９ ］尹文萱，刘建周，王志华，等．有机胺回收烟道气中二 氧化碳的工艺研究［ Ｊ ］ ．煤炭工程， ２ ０ ０ ９ （ ５ ） ７ ９ ８ １ ． Ｙ ｉ ｎＷｅ ｎ ｘ ｕ ａ ｎ ，Ｌ ｉ ｕＪ ｉ ａ ｎ ｚ ｈ ｏ ｕ ， Ｗａ ｎ ｇＺ ｈ ｉ ｈ ｕ ａ ， ｅ ｔ ａ ｌ ． Ｔ ｅ ｃ ｈ  ｎ ｉ ｃ ａ ｌ ｓ 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