XXX煤矿346采区综采工作面设计说明书.doc

XXX煤矿346采区综采工作面 设计说明书 总 工 程 师 准 备 副 总 设 计 副 总 审 核 编 制 二00九年元月七日 前 言 346采区处于βμ3号辉绿岩墙以北，原地质勘探精确度不够，后经北京煤研所三维地震补充勘探具备探查设计要求，现对346采区进行规划探查设计。 1、设计依据 （1）三维地震补充勘探结果； （2）由地质部门出具的346采区βμ3号辉绿岩墙以北煤层底板等高线图。 （3）现行煤炭产业政策和有关规定。 2、探查设计目的 （1）探清βμ3号辉绿岩墙以北煤层赋存状态及地质构造情况； （2）验证三维地震补充勘探准确性； （3）规划开采346采区4-5.6层N4路综采工作采面。 3、探查设计意义 343采区在原设计中由于受当时设计理念及机械化程度限制，只对βμ3号辉绿岩墙以南的煤层进行规划，且都是小块段的规划采面，现已不适应高机械化开采要求，因此，对βμ3号辉绿岩墙以北的煤层赋存状态进行探查，探清煤层赋存状态及地质构造情况后，对346采区各采面进行规划开采。 4、探查设计方案比较及主要特点 方案一 在βμ3号辉绿岩墙以北及-500的五煤组大巷处布置三条下山及一条集中皮带运输巷，通过三条下山所穿过该区域所有走向断层，根据巷道穿过断层煤岩层对比及见煤点确定该区域的煤层赋存状态及地质构造情况。总工程量13544m（详见探查方案一巷道布置示意图），然后对该区域进行分层开采。 优点 1）三条下山及一条集中皮带运输巷能构成该区域的完整的采区系统，使该区域形成单独的采区进行开采。 2）运煤系统简单，线路相对较短。 缺点 1）只能探清走向断层，对开采区域的倾向断层不能在巷道中实见； 2）对开采区域附近的βμ3号辉绿岩墙不能有巷道实见，准确位置不能确定； 3）所有巷道均为岩石巷道，施工进度较慢，投资大、见效慢。 4）虽能实现分层开采，但该区域储量块段有限，服务年限较短，经济上不合理。 方案二 在343采区的四、五石门处，沿4-3煤层布置两条巷道，两条巷道用作346采区准备期间集中运输巷和临时回风道及兼做辅助运料系统。穿过βμ3号辉绿岩墙及倾向断层，探清倾向断层及岩墙 的准确位置及参数；另外在βμ3号辉绿岩墙以北及-500的五煤组大巷处布置三条下山，通过三条下山所穿过该区域所有走向断层，根据巷道穿过断层煤岩层对比及见煤点确定该区域的煤层赋存状态及地质构造情况后，对该区进行规划开采，总工程量16669m。 优点 1）能探查清楚区域内的走向及倾向断层，对合理开采区域煤层提供可靠依据； 2）能准确地探查清楚βμ3号辉绿岩墙位置； 3）布置的巷道中煤巷占总巷道的50，施工进度较快，投资相对较少、见效相对较快； 4）利用343采区现有运输系统运煤，节省一条岩石运煤巷道，采面初期投资较少； 5）第一个采面开采时，皮带下山及排水系统可后施工，先期工程量只有12751m。 缺点 1）利用343采区运煤系统运煤，运输距离较长，中间环节多，管理复杂； 2）所布置巷道总量大于方案一。 综上两种方案比较，方案一尽管巷道总量较方案二少，但其巷道全部是岩石（或穿层）巷道，施工速度较方案二慢，总成本也比方案二多，方案二的运输距离较长，中间环节多的矛盾可通过加强管理来解决。因此，本探查设计选用方案二。 第一章概 况 一、工作面概况 1、设计依据 （1）由地质部门出具的346采区4-5.6层N4路采面煤层底板等高线图。 （2）346采区4-5.6层N4路采面所在区域钻孔柱状 ①85-3钻孔，4-6层煤厚1.36m； ②272钻孔，4-6层煤厚1.6m； ③171钻孔，4-6层煤厚2.49m（4-5层与4-6层合层）； ④142钻孔，4-5.6层煤厚2.18m（4-5层与4-6层合层）； ⑤173钻孔，4-5.6层煤厚3.32m（4-5层与4-6层合层）； ⑤282钻孔，4-6层煤厚1.49m； 经以上钻孔确定4-5.6层在该区域为可采煤层，从其煤层柱状看，该面前部以开采4-5.6层煤为主，而后部以开采4-6为主，4-5.6煤层为复合煤层，煤层厚度2.18～3.3m左右，含1～2层夹石，夹石厚度0～0.8m之间，前部4-6层为单一煤层，厚度1.36～2.0m之间，局部含有夹石，厚度0～0.2m，夹石岩性均以粉砂岩、砂岩为主。 2、采面位置及范围 346采区4-5.6层N4路综采工作面，位于343区北翼，开采的煤层为侏罗系上统沙海组，含煤地层为4-5.6煤层，其中前部以开采4-5.6层煤为主，后部以开采4-6层煤为主。本工作面为4-5.6层开采的第一个工作面。 本工作面西部以DF14断层相邻，北至新义铁路煤柱保护线，南至βμ3号辉绿岩墙，东至DF18断层200～400m处段与DF23相邻。 由于工作面受DF23、DF26、DF32断层限制，致使工作面布置成前、后部进行开采，工作面设计拐点坐标为 拐点1 X-22811.58 Y-19057.20 Z-645.0 拐点2 X-21814.53 Y-18345.47 Z-586.3 拐点3 X-21366.61 Y-18165.85 Z-577.4 拐点4 X-21285.39 Y-18354.14 Z-561.0 拐点5 X-21715.42 Y-18526.60 Z-565.0 拐点6 X-22810.70 Y-19308.45 Z-617.0 3、上覆采空区及相邻采面关系 本工作面上有吴家窑煤矿及其它小煤矿和已报废的原艾友矿二井，间距450～500m。南面是343区4-5.6层N4路采空区。 4、上覆采空区及旧巷积水预计 本工作面为该区域首采工作面上覆岩层均以砂岩、粉砂岩为主。根据原343区开采实践该煤层顶板以上有一层厚度50m的砂岩、砂砾岩含水层造成顶板局部涌水，以淋水为主。而上覆地表有汤头河流经本工作面，鉴于该区域内地质构造较为发育，工作面又与断层相邻,势必采动裂隙与构造相连通，形成工作面涌水的通道，因此构成工作面水文地质条件较为复杂。鉴于该工作面的水文地质条件及生产实践，预计工作面正常涌水100 m3/h左右，因此应加大该工作面的排水能力。 5、井上下位置对照 该面对应地表位置大部分为农田，有汤头河流过，同时还有吴家窑煤矿及其它小煤窑和已报废的艾友矿二井。地表标高在126～150m之间，工作面标高-560～-660m之间，工作面距地表垂深为686～810m之间。 二、地质概况 1、煤层及煤质 该工作面开采煤层煤种为长焰煤，开采的煤层为侏罗系上统沙海组，含煤地层为4-5.6煤层，其中前部以开采4-5.6层煤为主，后部以开采4-6层煤为主。工作面前部的4-5.6煤层为复合煤层，煤层厚度2.18～3.3m左右，含1～2层夹石，夹石厚度0～0.8m之间，工作面后部的4-6层为单一煤层，厚度1.36～2.0m之间，局部含有夹石，厚度0～0.2m，夹石岩性均以粉砂岩、砂岩为主，4-6层与4-5层之间夹盘为1.06～1.56m。 2、地质构造 该工作面内地质构造简单，煤岩层呈单斜构造，并有βμ4号辉绿岩墙穿过，其走向北东80～90，倾向85～87左右，（生产中没有实见），而该工作面相邻的断层，均来源于地质报告及三维物探资料，与实际情况是否相符，有待探查加以验证（相邻断层产状见表）。 断层控制情况统计表 断层 名称 性 质 断层产状 断层落差 m 延展 长度m 凭级点 （个） 断点级别 可靠程度 备注 走向 倾向 倾角 （） A B C F5 正 NNE SEE 40～60 100～240 2100 108 68 26 14 可靠 老断层 F5-2 正 SN E 60～70 0～15 250 12 4 4 4 较可靠 老断层 DF14 正 NE NW 60～70 0～15 620 30 20 8 2 可靠 DF16 正 NE NW 60～70 0～15 855 42 30 12 可靠 DF19 正 NEE NEE 60～75 4～8 40 3 1 1 1 较可靠 DF20 正 NNE SEE 60～70 0～20 125 6 3 2 1 可靠 DF23 正 NE SE 60～70 0～15 110 5 3 2 控制成度较差 DF24 正 NE SE 60～70 0～15 90 4 2 2 控制成度较差 DF25 正 NE SE 60～75 4～10 240 12 8 4 可靠 DF26 正 SN W 60～70 0～18 540 25 15 10 控制成度较差 DF28 正 NE SE 50～60 0～8 230 12 5 2 5 可靠 DF29 正 NE NW 60～70 0～25 500 24 7 9 8 可靠 DF30 正 NE SE 60～70 0～30 820 42 26 16 可靠 DF31 正 NW NE 60～70 0～30 330 15 6 7 2 控制成度较差 DF32 正 NW NE 60～70 0～6 310 10 5 5 控制成度较差 ３、煤层顶底板 该煤层顶板以砂岩、粉砂岩为主，局部为4-6上煤层不可采，底板多为粉砂岩、砂岩等，下履4-4层、4-3层。4-4层局部可采，4-3层大部可采。 4、水文地质情况 本工作面为该区域首采工作面上覆岩层均以砂岩、粉砂岩为主。根据343区开采实践该煤层顶板以上有一层厚度50m的砂岩、砂砾岩含水层造成顶板局部涌水，以淋水为主。而上覆地表有汤头河流经本工作面，鉴于该区域内地质构造较为发育，工作面又与断层相邻,势必采动裂隙与构造相连通，形成工作面涌水的通道，因此构成工作面水文地质条件较为复杂。 涌水量预计 根据生产实践及水下动力学法计算 该工作面涌水量 Q1.366K*2H-MM/lgR0-lgr0 其中 H地下水头高度 730m M含水层厚度 94m K 取值 0.01m3/日 R0引用影响半径 4457m r0引用采面半径 513.8m S水位降深 730m Q1.366*0.01*2*730-94*94/lg4457-lg513.8 1.366*0.01*128404/0.94 1.366*0.01*136600 1865.956m3/日 Q77 m3/h 经过计算得该工作面涌水量为77 m3/h，但鉴于该工作面的水文地质条件及生产实践，预计工作面正常涌水100 m3/h左右，因此应加大该工作面的排水能力。 5、煤尘、瓦斯及煤层自然发火期情况 该区域有关煤尘、瓦斯及煤层自然发火期情况是根据343采区开采同一煤层实测资料而来的，其内容如下 ①煤尘情况 343采区各煤层均有煤尘爆炸危险，煤尘爆炸指数为43.68，346采区煤尘情况应根据采区各煤层送样鉴定情况确定。 ②瓦斯情况 343采区开采实践为 4-5.6层S1路综放工作面开采期间绝对瓦斯涌出量为14 m3/min； 4-5.6层S2路综采工作面开采期间绝对瓦斯涌出量为12.5 m3/min； 4-5.6层S3路综采工作面开采期间绝对瓦斯涌出量为11 m3/min； 4-6层及4-5层N2路综采工作面开采期间绝对瓦斯涌出量均为13.5m3/min； 4-5.6层N3路综采工作面开采期间绝对瓦斯涌出量为13.5m3/min； 4-5.6层N4路综放工作面开采期间绝对瓦斯涌出量为11.5m3/min。 根据邻区343采区开采实践，采面最大瓦斯涌出量为14 m3/min，平均为12.7 m3/min，预计346采区绝对瓦斯涌出量为15m3/min，开采时需抽放处理。 ③自燃发火情况 煤层自然发火期为6～12个月。 6、开采条件 该面前部以开采4-5.6层煤为主，而后部以开采4-6为主，4-5.6煤层为复合煤层，煤层厚度2.18～3.3m左右，含1～2层夹石，夹石厚度0～0.8m之间，复合煤层厚度2.98～3.3m，后部4-6层为单一煤层，纯煤厚度1.36～2.18m之间，局部含有夹石，厚度0.27～0.42m，复合煤层厚度1.63～2.18m夹石岩性均以粉砂岩、砂岩为主，根据煤层厚度及赋存条件，该面定为综合机械化采煤方法，前部平均采高2.3m、后部平均采高1.85m，工作面前部可采走向802m、后部可采走向785m，面长200m，工作面坡度4～5，可采煤量前部51.5万吨、后部40.7万吨，合计92.2万吨。 第二章 开采方法及巷道布置 一、开采方法 本工作面采取单一走向长壁后退式采煤方法，综合机械化开采，全部陷落法管理顶板。 二、巷道布置 1）运料系统 ①在343区四石门布置北翼集中材料道斜下，然后沿4-3层布置343区北翼集中材料道，343区北翼集中材料道与4-5.6层N4路回风巷内错8m布置，按方位 13824“及煤层底板施工，到达变坡点2后起坡，按方位131003″上坡穿过βμ3火成岩墙及DF19号断层，到达346区专用总排下山、轨道下山位置，然后布置346区专用总排下山、轨道下山。 343区北翼集中材料道采取单巷布置，巷道内铺设轨道，设置平巷小绞车运输，该巷用作346区4-5.6层N4路准备期间343区北翼集中运输巷临时回风道及兼做辅助运料系统。 ②在-500水平五煤组大巷与北翼二号石门处布置346区轨道下山上部车场及轨道下山，轨道下山按着方位131003″穿层布置。轨道下山内铺设轨道，设置绞车运输，是346区4-5.6层N4路综采工作面主要运送人员和运料巷道。 2）运煤系统 在343区五石门布置北翼集中运输巷斜下，见4-3煤层后布置沿4-3层的北翼集中运输巷，北翼集中运输巷与4-5.6层N4路运输巷内错8m布置，按方位 13824“及煤层底板施工，到达变坡点1后起坡，按方位103609“和1333上坡及方位280249“布置集中运输巷斜上，穿过βμ3火成岩墙及DF21和DF19号断层，到达346区专用总排下山、 四石门位置，然后布置346区专用总排下山、四石门、346区4-5.6层N4路运输巷。 北翼集中运输巷和4-5.6层N4路运输巷采取单巷布置，采用机轨合一，巷道内设置皮带运输煤炭、铺设轨道用以辅助运输材料、设备等。北翼集中运输巷为346区4-5.6层N4路综采面运煤系统。 3）回风系统 在-500水平北翼二号石门处布置346区专用回风总排回风联络道及346区专用总排下山，346区专用总排下山在DF20号断层以上按着12坡布置在岩层中，DF20号断层以下按着4-6煤层布置。346区4-5.6层N4路综采面回风通过346区专用总排下山、专用回风总排回风联络道、-500北翼二号石门、三煤组大巷及回风联络道进入-500水平总排风道，构成346区4-5.6层N4路综采面回风系统。 4）工作面巷道布置 工作面运输、回风巷采取单巷布置，回风巷为单轨，运输巷采用机轨合一。 ①、工作面回风巷 4-5.6层N4路回风巷在346区轨道下山三石门处拉门，按方位3531′14″及煤层底板施工4-5.6层N4路回风巷后部至拐点5位置，4-5.6层N4路回风巷前部由拐点5按方位2151′6″及煤层底板施工到开切位置，巷道全长1810m，采用矩形断面，采用锚杆、钢筋梯、金属网、锚索联合支护，巷道规格宽4.2m，高2.8m。 ②、工作面运输巷 4-5.6层N4路运输巷在343区北翼集中运输巷斜上拉门，按方位3531′14″及煤层底板施工4-5.6层N4路运输巷后部至拐点2位置，4-5.6层N4路运输巷前部由拐点2按方位2151′6″及煤层底板施工到开切位置，巷道全长1715m，采用矩形断面，采用锚杆、钢筋梯、金属网、锚索联合支护，巷道规格宽4.8m，高3.0m。 ③、开切 布置在4-5.6层煤中，沿4-5.6层顶板施工，倾角4～5，开切施工先按宽4.1m，中高2.8m，实现贯通，安装前对开切眼进行二次开帮，开帮后开切宽6.4m，中高2.8m，并采用锚杆、钢筋梯、金属网、锚索、单体液压支柱联合支护。 ④、接替开切 在4-5.6层N4路运输巷距拐点2 387m处拉接替开切，接替开切布置在4-6层煤中，沿4-6层顶板施工，倾角4～5，开切施工先按宽4.1m，中高2.4m，实现贯通，安装前对接替开切进行二次开帮，开帮后开切宽5.7m，中高2.4m，并采用锚杆、钢筋梯、金属网、锚索、单体液压支柱联合支护。 三、支护参数的确定 1、锚杆支护参数确定 顶锚杆长度LL1L2L3 式中L1和L3是一个定值，分别为0.1m和0.5m， L2当f≤时，L2≥{B / 2 h cot 45 a / 2} / f f ≥3时 L2≥1.6B / 2f 式中 L锚杆的计算长度 m L1锚杆外露长度 m L2锚杆有效锚固长度 m L3锚杆锚固长度 m ａ岩石摩擦角, 查表取41度 B巷道的宽度 m f岩石坚固性系数 取3 h 巷道高度 m 锚杆直径d d顶19.263mm 取20mm 式中 d 锚杆直径 mm Q 锚杆锚固力 顶100KN、帮60 KN δt锚杆抗拉强度 340MPa 帮杆长度 SS1S2S3 式中 S帮锚杆长度 m S1帮锚杆外露长度 0.1～0.15m S2帮杆有效锚固长度 m S2 1f / 12f B–1 / B1 S3帮杆有效锚固长度 0.3～0.5m ｆ煤岩体坚固性系数 取3 B巷道的跨度 m 锚杆的间排距 A 式中A锚杆的间排距 m Q锚杆的锚固力 KN K锚杆的安全系数 取2 Y煤岩体积力 KN/m3 L2锚杆的有效锚固长度 m 1 当B6.4m 时 L0.11.66.4 / 230.52.36m 取2.5m S0.113/1236.4-1/6.410.5 1.95m 取2.0m A1.07m 取0.91.0m 2当B4.8m时 L0.11.64.8/ 230.51.88m 取2.0m S0.113/1234.8-1/4.810.31.62m 取2.0m A1.23m 取1.01.0～0.80.8m 3当B4.5m时 L0.11.64.5 / 230.51.8m 取2.0m S0.113/1234.5-1/4.510.31.61m 取2.0m A1.25m 取1.01.0～0.80.8m 4当B4.2m 时 L0.11.64.2 / 230.51.72m 取2.0m S0.113/1234.2-1/4.210.5 1.78m 取2.0m A1.25m 取1.01.0～0.80.8m 5当B4.0m时 L0.11.64.0 / 230.51.67m 取2.0m S0.113/1234.0-1/4.010.31.57m 取1.8m A1.25m 取1.01.0～0.80.8m 6当B4.6m 时 L0.11.64.6 / 230.51.82m 取2.0m S0.113/1234.6-1/4.610.31.61m 取2.0m A1.23m 取1.11.1～0.70.7m 7当B3.4m 至3.2m时 L0.11.63.4 / 230.51.5m 取1.6m S0.113/1233.4-1/3.410.31.52m 取1.6m A1.45m 取1.01.0～0.80.8m 8当B2.4m及2.4m以下时 L0.11.62.4 / 230.51.24m 取1.6m S0.113/123（2.4-1/2.410.31.38m 取1.6m A1.82m 取1.01.0～0.80.8m 9当B5.7m （接替开切） 时 L0.11.65.7 / 230.52.12m 取2.2m S0.1513/1235.7-1/5.710.41.77m 取1.8m A1.16m 取0.90.8m 通过计算，帮、顶锚杆选取Ф20mm的KMG-400的螺纹钢锚杆完全能够满足理论计算要求。各种断面巷道帮顶锚杆长度及间排距的取值也能够满足计算要求。 （10）开切单体压力计算 在巷道两帮稳定时，每平方米顶板压力Pd为 Pd2rda/fd（公式来自采矿设计手册-矿山压力） 223.463.2/3 50.05 kN/m2 使用单体液压支柱的排距按照1.5m计算，每排单体液压支柱承受的顶板压力为 Ppd PdB1.550.056.41.5480.48kN 每排单体液压支柱按照4棵单体布置计算，每棵单体所承受的顶板压力为 PKd Ppd/4480.48/4 120.12 kN 式中 Pd由EDCF产生的被动力 kN/m2 rd巷道顶板围岩容重 kN/m3 a巷道跨度之半 6.4/23.2m fd顶板岩石坚固性系数 取3 Ppd每排单体液压支柱承受的顶板压力 kN B巷道跨度 6.4m PKd每棵单体所承受的顶板压力 kN 该采面使用的单体型号为DZ28-25/100、DZ30-25/100，其初撑力为120～157kN，大于每棵单体所承受的顶板压力，因此，开切巷道采用锚网锚索钢筋梯单体液压支柱联合支护，单体液压支柱布置“一梁四柱”，排距1.5m合适。 （11）接替开切单体压力计算 在巷道两帮稳定时，每平方米顶板压力Pd为 Pd2rda/fd（公式来自采矿设计手册-矿山压力） 223.462.85/344.574 kN/m2 使用单体液压支柱的排距按照1.5m计算，每排单体液压支柱承受的顶板压力为 Ppd PdB1.544.5745.71.5381.108 kN 每排单液压支柱按照4棵单体布置计算算每棵单体所承受的顶板压力为 PKd Ppd/4308.108/495.277 kN 式中 Pd由EDCF产生的被动力 kN/m2 rd巷道顶板围岩容重 kN/m3 a巷道跨度之半 5.7/22.85m fd顶板岩石坚固性系数 取3 Ppd每排单体液压支柱承受的顶板压力 kN B巷道跨度 5.7m PKd每棵单体所承受的顶板压力 kN 该采面使用的单体型号为DZ25-25/100、DZ28-25/100，其初撑力为118157kN，大于每棵单体所承受的顶板压力，因此，开切巷道采用锚网锚索钢筋梯单体液压支柱联合支护，单体液压支柱布置“两梁五柱”，排距1.0m合适。 2、锚索参数确定 锚索长度XX1X2X3 式中 X锚索全长 m X1锚索外露长度 m X2锚索有效锚固长度 m X21.376B（全岩稳定顶板X2B） m B巷道跨度 m X3锚索锚固长度 m 锚索的排距nQ/kYBH 锚索的间距0.85B/ｎ 式中 n每排锚索的根数 取2 Q每排锚索最低破断载荷 KN K安全系数 取2 Y煤岩体积力 KN/m3 B巷道宽度 m H巷道松动全破碎区高度 m H1.68B/2ｆ f岩石坚固性系数当选 取3 1当B6.4m时 X0.36.41.58.2m 取8.5m 间距0.856.4/4 1.36m 取1.3m 排距4240.12/{223.466.41.66.4/23} 1.87m 取1.8m 2 当B4.8m时 X0.34.81.56.6m 取8.5和7.0m 间距0.854.8/2 2.04 m 取1.3和2.0m 当k2时 排距2240.12/{223.464.81.64.8/23} 1.66m 取1.6m 当k3时 排距3240.12/{223.464.81.64.8/23} 2.49m 取2.4m 3 当B4.5m时 X0.34.51.56.5m 取6m 间距0.854.5/2 1.91m 取1.8m 排距2240.12/{223.464.51.64.5/23} 1.89m 取1.8m 4当B4.2m时 X0.34.21.56.0m 取6.5m。 间距0.854.2/2 2.04m 取2.0m 排距2240.12/{223.464.21.64.2/23} 2.17m 取2.0m 5当B4.0m时 X0.341.55.8m 取6.0m 间距0.854/2 1.7m 取1.6m 排距2240.12/{223.4641.64/23} 2.39m 取2.2m 6当B3.4m时 X0.33.41.55.2m 取6.0m 间距0.853.4/2 1.5m 取1.5m 排距2240.12/{223.463.41.63.4/23} 3.32m 取2.4m 7当B3.2m时 X0.33.21.55.0m 取5.0m 间距0.853.2/2 1.36m 取1.3m 排距2240.12/{223.463.21.63.2/23} 3.74m 取3.2m 8当B2.4m时 X0.32.41.54.2m 取5.0m 间距0.852.4/2 1.02m 取1.0m 排距2240.12/{223.462.41.62.4/23} 6.6m 取6.0m 9当B5.7m接替开切断面时 X0.35.71.5 7.5m 取8.0m 间距0.855.7/4 1.21m 取1.2m 排距4240.12/{223.465.71.685.7/23} 2.25m 取1.6m 通过计算各种断面巷道锚索长度及间排距的取值能够满足计算要求。 四、工作面布置 工作面顺槽采取单巷布置，上顺槽铺设轨道用以运料、下件及通风，下顺槽为机轨合一，用来安装皮带机、转载机、泵站、控制台及移动变电站等机电设备，开切内布置自移式液压支架，刮板运输机和采煤机（详见设备布置图）。设备详细情况如下 ㈠、设备明细表 序号 名称 设备型号 数量 备注 1 防爆提升绞车 1台 轨道下山，圈筒直径3m，宽度2.5m。 2 移动变电站 KBSGZY-500/6/1.2 1台 给346区轨道的绞房供电 3 移动变电站 KBSGZY-315/6 1台 4 液压支架 ZZ4000-18/38 135架 5 采煤机 MG-300/700-W 1台 6 工作面运输机 SGZ-830/630 200m 7 转载机 SZZ-764/200 34.5m 8 破碎机 LPS-1000 1台 9 乳化液泵 MRB-200/31.5 1台 三泵一箱 10 移动变电站 KBSGZY-1000/6 2台 供控制台1140V电压 11 皮带运输机 SDJ-150 3台 12 皮带运输机 SSJ-1200/2*200 2台 13 调度绞车 JD-40 9台 14 调度绞车 JD-25 3台 15 回柱绞车 JH-20 3台 16 移动变电站 KBSGZY-630/6 2台 供660V、1140V各一台电压 17 潜水泵 QBK60/30-15kw 2台 流量60m3/min,扬程30m。 18 液压支架 ZY3600-12/27.5L 135架 此套支架、采煤机、运输机应用于该面接替开切处，开采到此处时重新安装上述设备，其它设备使用原设备。 19 采煤机 MG-150/375 1台 20 工作面运输机 SGZ-630/630 200m ㈡设备选型计算 1、液压支架的选型计算 ⑴、架型选择 346采区4-5.6层N4路综采工作面基本顶级别为Ⅱ级，直接顶类别为2类，根据顶板等级与架型、支护强度关系选择ZZ4000-18/38支撑掩护式液压支架，支护强度0.67MPa。 ⑵、支护强度q验算 根据支护强度计算公式 q＝k1HR10-3 ＝（5～8）3.322.310410-6＝0.38～0.61 MPa 式中 k1作用于支架顶板岩石的厚度系数，一般取5～8； R 岩石容重，一般取2.3104kN/m3; H工作面最大采高，取H3.32m。 通过上述计算，ZZ4000-18/38型支撑掩护式液压支架满足该工作面生产的需要。 ZZ4000-18/38型支撑掩护式液压支架技术牲 支架高度1.8～3.8m 支架宽度1.42～1.59m 中心距1.5m 初撑力3520kN 工作阻力4000kN 支护强度0.67Mpa 对底板比压1.47Mpa 泵站压力28.0Mpa 运输尺寸588014201800mm 重量14.25t 2、采煤机选型