内嵌预应力碳纤维筋加固混凝土梁受力性能试验研究.pdf

建筑结构学报Journal of Building Structures 第 33 卷 第 2 期 2012 年 2 月 Vol. 33No. 2Feb． 2012 017 文章编号 1000-6869 2012 02-0128-07 内嵌预应力碳纤维筋加固混凝土梁 受力性能试验研究 丁亚红，马艳洁 河南理工大学 土木工程学院，河南焦作 454003 摘要 通过对内嵌预应力碳纤维加固混凝土梁的静力加载试验， 对其受力过程、 破坏形态、 承载力、 延性和变形情况进行了 分析。试验结果表明 内嵌预应力碳纤维筋加固混凝土梁能大幅度提高被加固梁的开裂荷载和极限荷载， 延迟裂缝开展， 改善梁的正常使用状态; 有效减小加固构件的变形， 延缓筋材屈服， 充分利用碳纤维筋的高强性能; 且随着加固量及初始预 应力水平的提高， 被加固试件的延性有所降低。内嵌预应力碳纤维筋加固法能有效解决现有加固方法在材料利用不充分， 粘结剥离破坏等方面的缺点， 是一种行之有效的加固方法。 关键词 混凝土梁;加固;预应力碳纤维筋;内嵌法;静力试验;力学性能 中图分类号 TU375. 10TU317. 1文献标志码 A Experimental research on flexural behavior of reinforced concrete beams strengthened with prestressed near surface mounted tendons DING Yahong，MA Yanjie School of Civil Engineering，Henan Polytechnic University，Jiaozuo 454003， China AbstractA technique for increasing the flexural properties of concrete beams strengthened with prestressed carbon fiber in sawed grooves in the concrete cover is studied． Ten beams under monotonic loads were tested． The stressing process，failure capacity，flexural capacity，displacement ductility and deation were studied． The test shows that the strengthening technique using carbon fiber bonding in the concrete cover can enhance the first- crack load and steel- yielding load of beams compared with the ordinary beam． It is worth noticing that the prestressed carbon fiber can limit the crack width all the way up to failure and improve the service perance of the strengthened beams． It also reduces the deation of reinforcement and increases yield loads． The high- strength perance of carbon fiber reinforcement can be fully used． With the reinforcement amount and the initial prestressing level increased，ductility will be reduced to some extent． The embedded strengthening with prestressing carbon fiber reinforcement can effectively solve the problems of existing strengthening ，such as the inadequate use of materials and debonding failure． It is an effective strengthening ． Keywordsconcrete beam;strengthening;prestressed CFRP tendon;near surface mounted;static test;mechanical property 基金项目 国家自然科学基金项目 51108161 ， 河南省教育厅自然科学研究项目 2009A560006 。 作者简介 丁亚红 1973 ， 女， 河南商丘人， 工学博士， 副教授。E- mail dingyahong hpu. edu. cn 收稿日期 2010 年 8 月 821 0引言 纤维增强塑料 fiber reinforced plastic， FRP 既可 以应用于外部粘贴也可应用于内嵌式加固。目前， 表层嵌贴加固法 near surface mounted， NSM［1 ］ 成为 国内外应用比较广泛的一种加固方法。内嵌法即在 需加固构件的表面开槽 混凝土保护层内 ， 将 FRP 筋或板条嵌入其中， 利用黏结剂使其与构件结合紧 密， 从而提高构件承载力 ［2- 3 ］。内嵌法对混凝土表面 处理的要求低， 能防止火灾对内嵌材料的破坏， 负弯 矩区加固方便。目前关于内嵌非预应力筋材加固构 件的研究较多， 而关于内嵌预应力筋材加固构件方 面的研究则相对较少。内嵌非预应力筋材加固构件 的研究主要集中在受弯、 受剪和粘结机理方面 ［4- 8 ］， 研究结果表明， 内嵌非预应力筋材或板条加固构件 能够显著提高被加固构件的受弯承载力， 对受剪和 黏结性能在一定程度上有所改善， 而对开裂荷载、 屈 服荷载及既有裂缝和裂缝开展等均无明显影响。关 于内嵌预应力筋材加固构件方面的研究， 国内曾宪 桃等 ［9 ］对内嵌预应力碳纤维筋加固混凝土梁受力阶 段进行了分析， 对其受弯破坏形态、 受弯承载力极限 状态及正截面承载力进行了分析， 推导了不同破坏 形式下的承载力计算公式， 并通过 9 根试验梁进行 对比计算， 结果表明， 理论导出公式与试验结果吻合 较好， 且由于预应力筋材的作用， 改善了混凝土梁的 工作性能， 提高了极限荷载。国外 Moataz 等 ［10 ］通过 对 4 根内嵌预应力碳纤维筋加固混凝土梁受弯试验 及理论研究， 结果表明， 内嵌预应力 CFRP 筋材加固 混凝土梁能够显著提高被加固构件开裂、 屈服及极 限荷载， 改善被加固构件的使用性能。该加固法通 过对筋材施加预应力， 使被加固构件产生有益的反 拱， 有利于既有裂缝的闭合。鉴于此， 本文对内嵌预 应力碳纤维筋加固法进行研究， 通过对 1 根对比梁 和 9 根内嵌预应力碳纤维筋 CFRP 的加固试件进 行静力试验， 对其受力性能进行了研究。 1试验概况 1. 1试件设计 试验共设计 10 根混凝土梁试件， 其中 1 根未加 固梁试件， 9 根变参数内嵌预应力螺旋肋加固梁试 件， 依据参数不同分为三组， 具体编号见表 1。试件 均为矩形截面简支梁， 截面宽 150 mm， 高300 mm， 高 跨比为 8. 0。试件跨度 2 400 mm， 计算跨度 2 100 mm。梁底部受拉纵筋配置 214， 架立筋配置 2 8， 箍筋在距支座 1/3 处配置8100， 跨中 1/3 配置 8150。下部钢筋混凝土保护层厚度为30 mm， 上 部钢筋混凝土保护层厚度为 25 mm。试件基本尺寸 及配筋如图 1 所示。 表 1试件编号 Table 1Specimens number 试件类型试件编号 未加固试件DB 第一组加固试件BPF1- 30BPF2- 30BPF3- 30 第二组加固试件BPF1-45BPF2-45BPF3-45 第三组加固试件BPF1- 60BPF2- 60BPF3- 60 注 字母 B 代表试件梁， P 代表施加预应力， F 代表碳纤维筋， F 后 的数字代表内嵌筋材的数量， 短线后面的数字代表对筋材施加 的初始预应力水平。 图 1试件基本尺寸及配筋 Fig． 1Dimension and reinforcement of specimens 1. 2材料力学性能 1. 2. 1钢筋力学性能 钢筋力学性能实测指标如表 2 所示。 表 2钢筋实测力学指标 Table 2Mechanics properties of rebars 钢筋类型屈服强度/MPa抗拉强度/MPa伸长率/ 832549023 1437855654 1. 2. 2CFRP 筋力学性能 试验中利用夹片式锚具在试验机上对 CFRP 筋 进行了测试， 其弹性模量 Ep114 GPa， 抗拉强度 fp 1 746 MPa。夹片式锚具由夹片、 锚环和薄铜片组成， 工作时利用夹片在锚杯中的挤拉作用将 CFRP 筋加 紧。锚具实物见图 2。 图 2锚具 Fig． 2Anchorage 1. 2. 3混凝土力学性能 混凝土的设计强度等级为 C30， 由 3 个150 mm 150 mm 150 mm 的立方体标准试块在 28 d 标准养 921 护条件下测得， 其平均抗压强度为 41. 00 MPa。 1. 2. 4结构胶粘剂力学性能 试验采用 JGN 型环氧树脂类建筑结构胶， 在温 度 25 2℃条件下， 测定其抗冲击、 耐老化、 耐疲劳 性能， 实测结果见表 3。 表 3 JGN 型胶粘剂实测结果 Table 3Examination results of JGN adhesive 项目名称实测结果性能指标结果评定 胶体轴心抗拉强度/MPa33. 1≥33 合格 胶体抗拉弹性模量/MPa3. 8 103 ≥3. 6 103合格 胶体拉伸断裂伸长率/2. 4≥1. 5 合格 胶体抗压强度/MPa78. 8 ≥65 合格 胶体弯曲强度/MPa46. 9 ≥45 合格 拉伸剪切强度/MPa19. 4 ≥18 合格 正拉粘结强度/MPa3. 6 ≥2. 5 合格 1. 3加固方案 影响试验梁加固效果的主要因素包括材料力学 性能、 结构胶强度、 初始预应力水平、 加固量等。试验 中主要选择了初始预应力水平和加固量 2 个指标。 1. 3. 1加固方案设计 试验中对 9 个试件进行加固， 分别以不同初始 预应力水平 30、 45、 60 的预应力， 其分别对应 的张拉力为 18 kN、 27 kN、 36 kN 、 加固量对钢筋混凝 土梁进行加固。试件的开槽位置和尺寸如图3 所示， 加固方案见表 4。 图 3开槽尺寸示意图 Fig． 3Groove dimensions and locations 表 4加固方法 Table 4Reinforcement 试件 编号 CFRP 筋 数量 施加预应 力水平 张拉控制 应力/MPa 加固 方式 BPF1- 30130429. 6内嵌 BPF2- 30230429. 6内嵌 BPF3- 30330429. 6内嵌 BPF1-45145644. 4内嵌 BPF2-45245644. 4内嵌 BPF3-45345644. 4内嵌 BPF1- 60160859. 2内嵌 BPF2- 60260859. 2内嵌 BPF3- 60360859. 2内嵌 1. 3. 2预应力的施加 在加固试件的固定端及张拉端采用锚具连接、 固定 CFRP 筋， 筋材距离槽底约 1/2 槽深， 将力传感 器一端与张拉端的锚具相连， 另一端与张拉锚杆相 连， 锚杆的另一端穿过反力架， 套上配套螺母， 用管 钳拧紧螺帽， 对 CFRP 筋进行张拉， 待张拉力达到预 定值， 拧紧张拉端锚杆上的螺母。用胶枪向槽内注 入结构胶， 静置 2 min， 将胶表面抹平。待结构胶固化 72 h 后进行放张， 内嵌预应力筋施加工艺完成。 1. 4试验方法及测量内容 1. 4. 1加载流程及试验装置 试验加载按照 GB 501521992混凝土结构试 验方法标准 ［11 ］中结构单调加载静力试验的加载方 法进行。通过手动千斤顶、 分配梁配合反力架的反 向加载装置施加集中荷载， 试验选用 300 kN 手动螺 旋千斤顶加载。荷载值由压力传感器连接可编程控 制器测得， 试验加载采用分级加载制度。具体加载 过程如下 1 施加荷载。试件开裂前为每级 5 kN， 开裂后 为每级 10 kN。 2 荷载持续时间。混凝土梁开裂前， 荷载持续 时间为 5 min; 开裂至屈服阶段， 荷载持续时间为 10 min; 屈服至破坏阶段， 荷载持续时间为 30 min。 试验加载如图 4 所示。 图 4试验加载装置现场 Fig． 4Practical loading for test setup 1. 4. 2试验测点布置 在试件受拉钢筋的跨中及两边纵向布置 3 个应 变片， 在每根 CFRP 筋的跨中及分配梁支座处布置 3 个应变片， 以测量筋材在加载过程中的受力及变形 情况。在试件的跨中、 分配梁支座底部、 梁支座处分 别布置位移计， 用于测量试件在荷载作用下各点的 位移。 试验过程中使用裂缝测量仪观察试件的裂缝宽 度及开展情况; 观测荷载、 挠度及结构材料应变; 记 录试件裂缝出现的位置、 开展及试件破坏形态; 观测 各项参数变化。试验测点布置如图 5 所示。 031 1． 荷载; 2． 分配梁; 3． 试件; 4． CFRP 预应力筋; 5． 混凝土应变片; 6． 纵筋应变片; 7． CFRP 筋应变片; 8． 百分表 图 5试验加载装置示意图 Fig． 5Loading equipment system for specimens 2试验过程及结果分析 2. 1试验现象 对试件 DB 进行加载， 当加载至 20. 51 kN 时， 试 件底部受拉区出现第1 条微裂缝。随着荷载增加， 试 件挠度和钢筋应变不断增加， 纯弯段裂缝不断增多。 当加载至 60 kN 时， 试件弯剪段出现第 1 条斜裂缝。 随着荷载继续增加， 裂缝出现范围扩大。加载至 91. 73 kN 时， 裂缝数量不再增加， 但裂缝宽度和长度 增加很快， 不断向梁受压区进行扩展， 试件挠度和应 变增加较快。继续加载， 挠度迅速增大， 混凝土被压 碎。混凝土最大压应变达 0. 002 2， 钢筋最大应变为 0. 002 3。试件最大裂缝宽度 2. 60 mm， 裂缝间距约 10 cm， 裂缝数量不多。破坏时受拉钢筋屈服， 受压区 边缘混凝土被压碎。 第一组中试件 BPF1- 30 试件加载至 39. 56 kN 时， 跨中出现1 条微小裂缝， 继续加载， 跨中纯弯段裂 缝不断增多， 加载至 138. 49 kN 时， 纵筋达到屈服， 试 件挠度及 CFRP 筋应变变化明显， 而钢筋应变增加缓 慢， 此时钢筋受力较小， 主要由 CFRP 筋承担荷载。 继续加载， 有结构胶连续断裂的响声， 试件挠度和应 变急剧增加， 裂缝向梁顶扩展迅速， 最后加载至 189. 53 kN 时， 受压区混凝土被压碎， 试件破坏， 此时 跨中最大挠度19. 89 mm。与试件 DB 相比， 开裂荷载 提高了 92. 88， 裂缝宽度有所减小。第二、 三组试 件试验现象与 BPF1- 30 类似， 不再详述。试件开裂荷 载、 屈服荷载及极限荷载见表 5。 2. 2特征荷载 1 开裂荷载 对比表 5 中的数据， 与未加固试件 DB 相比， 加 固试件的开裂荷载有了显著提高。其中试件 BPF3- 60 的开裂荷载提高最大， 为 82. 69 kN， 与试件 DB 相 比提高了 303. 17。第一组中的 3 个试件预应力水 平相同， CFRP 筋加固量不同， 试件的开裂荷载分别 为39. 56 kN、 47. 52 kN、 52. 33 kN， 试件开裂荷载逐渐 提高， CFRP 筋每增加 1 根， 开裂荷载分别提高了 7. 56 kN、 4. 81 kN。第二组和第三组试件情况类似， 即预应力水平相同， 加固量增加， 试件的开裂荷载依 次提高。三组试件中 CFRP 筋加固量相同的试件 BPF1- 30、 BPF1-45、BPF1- 60 的 开 裂 荷 载 分 别 为 39. 56 kN、 49. 62 kN、 54. 37 kN， 其开裂荷载依次提高 了 9. 96 kN、 4. 68 kN。即 CFRP 筋加固量相同， 初始 预应力逐渐增大， 试件的开裂荷载亦随之提高。上 述分析表明， 开裂荷载随着 CFRP 筋加固量及初始预 应力水平的增加而提高， 且初始预应力水平的影响 较 CFRP 筋加固量的影响大。 表 5试件特征荷载 Table 5Characteristic values for loads 试件 编号 Pcr/ kN 提高 幅度/ Py/ kN 提高 幅度/ Pu/ kN 提高 幅度/ Pu/Py DB20. 5186. 491. 73 BPF1- 3039. 5692. 88 138. 4983. 67 189. 53 106. 61. 37 BPF2- 3047. 52 131. 69 159. 36 111. 35 220. 09 139. 91. 39 BPF3- 3052. 33 155. 14 181. 72 141. 01 218. 78 138. 51. 41 BPF1-45 49. 62 141. 93 148. 3896. 79 198. 37 116. 31. 34 BPF2-45 65. 00 216. 92 170. 09 125. 58 225. 00 145. 31. 32 BPF3-45 78. 96 284. 98 191. 32 153. 74 237. 92 159. 41. 24 BPF1- 6054. 37 165. 09 154. 81 105. 32 180. 0596. 31. 16 BPF2- 6064. 56 214. 77 174. 08 130. 88 228. 47 149. 11. 31 BPF3- 6082. 69 303. 17 192. 72 155. 60 230. 56 151. 41. 20 注 Pcr为开裂荷载; Py为屈服荷载; Pu 为极限荷载。 2 屈服荷载 由表 5 可知， 第一组中 3 个试件加固量影响最明 显， 屈服荷载分别提高了 20. 87 kN、 22. 36 kN。三组 试件相比， 加固量相同， 预应力水平不同时， 屈服荷 载提高幅度不大。屈服荷载的提高幅度随加固量及 初始预应力水平的增加而增大， 且加固量影响较大。 屈服荷载提高幅度最大的是试件 BPF3- 60， 屈服荷载 为 192. 72 kN， 与未加固试件相比提高了 155. 60。 3 极限荷载 与未加固试件相比， 内嵌预应力筋材加固混凝土 梁对极限荷载具有显著提高作用， 试件 BPF3-45 提高 幅度最大， 其值为 159. 4。每组试件在预应力水平 相同， 加固量为 2 根的试件比 1 根试件的极限荷载提 高明显。其中最大的为试件 BPF2-60 与BPF1-60， 其 极限荷载分别为 228. 47 kN、 180. 05 kN， 提高值为 48. 65 kN。而加固量为 2 根和 3 根的试件， 其极限荷 载变化不大。对比三组试件， 在加固量相同， 预应力 水平不同时， 试件的极限荷载也随之变化， 提高幅度 最大的是试件 BPF1-45 与 BPF1- 30， 最大提高值为 8. 84 kN。表明预应力水平和加固量都能提高试件的 极限荷载， 但加固量对试件的极限荷载影响更为显著。 从表 5 也可以看出， 第一组加固试件的 Pu/Py分 别为 1. 37、 1. 39、 1. 41， 第二组加固试件的 Pu/Py分 别为 1. 34、 1. 32、 1. 24， 第三组加固试件的 Pu/Py分 131 别为 1. 16、 1. 31、 1. 20。可见， 施加 30 预应力水平 时， 被加固试件的承载能力随加固量的增加而增加。 预应力水平大于 45 时， 加固试件的承载能力随加 固量增加反而降低。 2. 3跨中挠度 通过在预放张的试件跨中布置位移计， 以测得 放张引起试件的反拱值。表 6 为加固试件的反拱值 及主要阶段挠度。 表 6加固试件反拱值及主要阶段挠度 Table 6Inverted- arch deflection values and load- deflection of strengthened specimens 试件编号Δ1/mmΔcr/mmΔy/mmΔu/mm BPF1- 300. 120. 485. 3819. 89 BPF2- 300. 230. 625. 4319. 35 BPF3- 300. 350. 666. 2018. 68 BPF1-450. 160. 635. 0620. 53 BPF2-450. 290. 715. 0020. 35 BPF3-450. 470. 885. 9320. 32 BPF1-600. 210. 654. 0920. 36 BPF2-600. 330. 784. 0219. 13 BPF3-600. 580. 965. 1319. 67 注 Δ1为反拱值; Δcr为开裂挠度; Δy为屈服挠度; Δu为极限挠度。 由表 6 可 知， 试 件 BPF2- 30、 BPF3- 30 和 试 件 BPF1- 30 相比， 反拱增量分别为 0. 11 mm、 0. 12 mm。 试件 BPF1-45、 BPF1- 60 与试件 BPF1- 30 相比， 反拱增 量分别为 0. 04 mm、 0. 05 mm; 试件 BPF2-45、 BPF2-60 与试件 BPF2- 30 相比， 反拱增量分别为 0. 06 mm、 0. 04 mm; 试件 BPF3-45、 BPF3- 60 与试件 BPF3- 30 相 比， 反拱增量分别为 0. 04 mm、 0. 05 mm。由此可见， 随初始预应力水平及加固量的增加， 放张后预应力 筋引起的反拱值也越大。 各试件荷载 P - 跨中挠度 Δ 曲线如图6 所示。由 图可见， 在屈服阶段， 初始预应力水平分别为 30、 45、 60时， 加固试件的挠度均随加固量的增加而 减小， 即内嵌 3 根筋材的加固试件的挠度最小; 加固 量相同时， 初始预应力值大的试件挠度最小， 即第三 组加 固 试 件 挠 度 最 小。由 上 述 分 析 可 知， 试 件 BPF3-60加固方法， 由于施加初始预应力水平过高， 导致 CFRP 筋材过早破坏。因此， 综合比较， 试件 BPF3-45 的加固方法较为理想。 2. 4应变 图 7 为加固试件荷载- 钢筋 S 、 CFRP 筋 F 应 变曲线。从图中可以看出， 应变曲线分 3 个阶段 ① 试件开裂前， CFRP 筋应变变化不大， 表明此时主要 由纵筋受力; ② 开裂到纵筋屈服， 此阶段纵筋和 CFRP 筋材应变都变化明显， 表明其共同承担荷载; ③纵筋屈服到试件破坏， 此阶段纵筋应变变化小， 而 CFRP 筋应变突增， 表明此时受力主要由 CFRP 筋承 a第一组 b第二组 c第三组 图 6试件荷载- 跨中挠度曲线 Fig． 6Load- mid- span deflection curves of specimens 担。当加载至 39. 56 kN 时， 试件 BPF1- 30 开裂， 此时 试件 BPF1- 30 和 对 比 试 件 钢 筋 的 应 变 分 别 为 105 10 －6、 741 10－6， 表明在同级荷载作用下， 加固 试件中钢筋应变小于对比试件， 此时预应力 CFRP 筋 和纵筋共同受力， 延缓了钢筋应变增长。以第二组 试件为例， 当加载至 49. 62 kN 时， 试件 BPF1-45 开 裂， 此时试件 BPF1-45、 BPF2-45、 BPF3-45 的钢筋应 变分别为 104 10 －6、 68 10－6、 55 10－6; CFRP 筋的 应变分别为 116 10 －6、 85 10－6、 76 10－6。说明在 同级荷载及预应力水平作用下， 随加固量增加， 钢 筋、 CFRP 筋应变依次降低， 但变化不明显， 说明加固 量对钢筋应变的影响不大。当加载至 181. 72 kN 时， 试件 BPF3- 30 钢筋达到屈服， 此时试件 BPF3- 30、 BPF3-45、 BPF3- 60 钢筋的应变分别为 1 865 10 －6、 1 790 10 －6、 1 456 10－6; CFRP 筋的应变分别为 2 854 10 －6、 2356 10－6、 1568 10－6。 即在同级荷 231 a第一组 b第二组 c第三组 图 7加固试件荷载- 钢筋 CFRP 筋 应变曲线 Fig． 7Load- strain curves of strengthened specimens 载作用及加固量相同情况下， 预应力水平越高， 钢筋 及 CFRP 筋应变越小且应变变化明显。 2. 5位移延性 表 7 中列出了加固试件的延性系数 Δu /Δ y。 从表 7 可以看出， 所有试件的位移延性系数均达到 3. 00 以上， 满足延性要求。随加固量及初始预应力水平 的增加， 加固试件的延性反而逐渐降低。 表 7位移延性系数 Table 7Ductility coefficient 试件编号Δy/mmΔu/mmΔu /Δ y BPF1- 305. 3819. 893. 70 BPF2- 305. 4319. 353. 56 BPF3- 306. 2018. 683. 01 BPF1-455. 0620. 534. 06 BPF2-455. 0020. 354. 07 BPF3-455. 9320. 323. 43 BPF1- 604. 0920. 364. 98 BPF2- 604. 0220. 585. 12 BPF3- 605. 1319. 673. 83 3结论 1 与未加固试件相比， 内嵌预应力碳纤维筋加 固试件对开裂荷载、 屈服荷载、 极限荷载均有显著提 高。其中最大提高幅度分别为 303. 17、 155. 60、 159. 10。且提高幅度随加固量的增加而增加。 2 内嵌预应力 CFRP 筋加固混凝土梁由于对 筋材施加了预应力， 使加固试件产生有利的反拱， 能 有效减小构件变形， 延缓裂缝开展。 3 在钢筋屈服之前， CFRP 筋和钢筋共同承担 荷载作用， 延缓了钢筋屈服， 同时 CFRP 筋的强度也 被充分利用。试验结果表明， 内嵌 3 根施加 45 预 应力水平 CFRP 筋的方法是一种较好的加固方式。 4 内嵌预应力 CFRP 筋加固混凝土梁时， 随着 加固量的增加及初始预应力水平的提高， 加固试件 的延性有所降低。 参考文献 ［ 1］ De Lorenzis L，Teng J G． Near- surface mounted FRP reinforcementan emerging technique for strengthening structures［ J］ . Composites Part BEngineering，2007， 38 2 119- 143． ［ 2］ 李荣， 腾锦光， 岳清瑞． FRP 材料加固混凝土结构应 用的新领域 嵌入式 NSM 加固法［ J］ ． 工业建筑， 2004， 34 4 5- 10． Li Rong，Teng Jinguang，Yue Qingrui．Thenewfieldofconcretestructures strengthenedwithFRPmaterialsapplication- near surfacemounted NSM ［ J］ ．Industrial Construction， 2004， 34 4 5- 10． in Chinese ［ 3］ 岳清瑞， 李庆伟，杨勇新． 纤维增强复合材料嵌入式 加固技术［J］ ． 工业建筑， 2004， 34 4 1-4． Yue Qingrui， LiQingwei， YangYongxin．Embedded reinforcement technology of fiber- reinforced composite materials［ J］ ． Industrial Building，2004， 34 4 1-4． in Chinese ［ 4］ 周朝阳， 李毅卉， 贺学军． T 形截面钢筋混凝土梁内 嵌 FRP 加固后抗弯承载力计算［ J］ ． 铁道科学与工 程学 报， 2005， 2 4 50- 53． Zhou Chaoyang，Li Yihui，He Xuejun． Prediction of flexural capacities for T- shaped RCbeamsstrengthenedwithNSMFRP reinforcement［J］ ．Journal of Railway Science and Engineering， 2005， 2 4 50- 53． in Chinese ［ 5］ Roberto Capozucca．Static and dynamic response of damaged RC beams strengthened with NSM FRP rods ［ J］ ． Composite Structures， 2009， 91 3 237- 248． ［ 6］ 姚谏， 朱晓旭， 周延阳． 混凝土表层嵌贴 CFRP 板条 的黏结承载力［ J］ ． 浙江大学学报工学版， 2008， 42 1 34- 38，169． Yao Jian， Zhu Xiaoxu， Zhou Yanyang． Adhesive capacity of concrete near surface 331 mountedCFRPstrips ［J］ ．JournalofZhejiang UniversityEngineering Science，2008， 42 1 34- 38， 169． in Chinese ［ 7］ 袁霓绯， 姚谏． 钢筋混凝土梁表层嵌贴 CFRP 板抗弯 承载力研究［J］ ． 工业建筑，2006，36 10 104- 106． Yuan Nifei，Yao Jian．Study on the flexural capacity of RC beams strengthened with near surface mounted CFRP plates ［J］ ． Industrial Construction， 2006， 36 10 104- 106． in Chinese ［ 8］ 樊烽， 姚谏． 有腹筋 RC 梁表层嵌贴 CFRP 板的抗剪 加固试验研究［ J］ ． 科技通报， 2007， 23 4 582- 586． Fan Feng，Yao Jian． Experimental study on the shear behavior of reinforced concrete beams with stirrups strengthened by near surface mounted CFRP strips［ J］ ． Bulletin of Science and Technology， 2007， 23 4 582- 586． in Chinese ［ 9］ 曾宪桃， 段敬民， 丁亚红． 内嵌预应力碳纤维增强塑 料筋混凝土梁正截面承载力计算［J］ ． 工程力学， 2006， 23 增刊 2 112- 116． Zeng Xiantao，Duan Jingmin，Ding Yahong． Bearing capacity calculation of concrete beams strengthened with prestressed carbon fiberreinforcedplastictendons［ J］ ．Engineering Mechanics，2006，23 Suppl． 2 112- 116．in Chinese ［ 10］ Moataz Badawi，Khaled Soudki． Flexural strengthening of RCbeamswithprestressedNSMCFRProds- experimentalandanalyticalinvestigation［ J］ ． Construction and Building Materials， 2009， 23 10 3292- 3300． ［ 11］ GB 501521992混凝土结构试验方法标准［ S］ ． 北 京 中国建筑工业出版社， 1992． GB 501521992 Standard for test of concrete structures［S］ ． BeijingChina Architecture ＆ Building Press，1992． in Chinese 431