主、副井提升设备选型.xls

第七章 矿井主要设备 第一节 提升设备 主提升设备 现有DTL80/20/2X40型胶带输送机，胶带型式680S胶带，带宽800mm，带长650m，配用2台电动机 一、设计依据 1、矿井年设计能力An0.9 Mt/a 2、运输长度LL1L2L687 m倾角α23 井筒长度L1667 m倾角α23 地面长度L220倾角α22 3、工作制度年工作日br330 d 日工作时t16 h 4、煤的松散容重γ0.9 t/m3； 5、煤的松散块度0250 mm 二、设备校验 ㈠、胶带输送机的小时输送能力计算 QCAn/brt196.02t/h 式中C----运输不均衡系数，取1.25 1.15 ㈡、胶带宽度的计算 1、按生产能力计算胶带宽度 选取胶带速度V2 m/s,堆积角20，货载断面系数K385 倾角β23时，倾角系数C0.8 。 BQ/KvγC1/20.595m 2、按煤的块度计算胶带宽度 煤的块度为0--200㎜，则amax250 mm B≥2amax200700 mm 胶带运行阻力计算 选用DTL80强力带式输送机，输送带类型680S阻燃胶带，带宽1000 带速2m/s，胶带强度1000 N/㎜，输送长度687 m。 ㈢、胶带运行阻力计算 1、重载段运行阻力 Wzhqqdqg′Lω′cosαqqdLsinα15172.8kg 式中q----带面上货载每米重量，qQ/3.6v27.23kg/m qd----胶带每米重量，qd23.1 kg/m qg′----重托辊每米长度的重量，qgGg′/lg′15.45kg/m Gg′----重托辊组旋转重量，Gg′17 kg lg′----重托辊组间距，查表得1.1 m ω′----重托辊阻力系数， 0.04 2、空载段运行阻力 Wkqdqg″Lω″cosα-qdLsinα-5626.6kg 式中qg″----空托辊每米长度的重量，qg″Gg″/lg″2.84kg/m Gg″----空托辊组旋转重量，Gg″6.82 kg lg″----空托辊组间距,2.4 m ω″----空托辊阻力系数，0.035 3、曲线段运行阻力 ⑴、改向滚筒处曲线阻力 Wω＝Se0.030.05 ⑵、主传动滚筒处曲线阻力 Wω＝SrSe0.030.05 式中Sr----主传动滚筒相遇点张力，kg； Se---主传动滚筒分离点张力，kg。 ㈣、各点张力计算 1、按重段悬垂度计算重段最小张力 Szhmin5qqdlg′cosα254.79kg 2、按逐点计算法计算各点张力 根据Wzh0，重段最小张力点位于3点 S3≥Szhmin254.79kg S2S3/1.05 242.65kg S1S2-Wk5869.3kg S4S3Wzh 15427.6kg 3、检验摩擦力备用系数 KSeeμα-1/Sr-Se0.83≥1.15--1.2。 式中μ----摩擦系数，取μ＝0.2 α----围包角，取α＝ 245 ㈤、胶带强度计算 胶带安全系数的验算 mBGx/Smax6.6〉10。 ㈥、电动机功率的计算 1、胶带输送机总牵引力 WSr-SeSrSe0.0510623.1kg 2、传动滚筒轴功率 N0WV/102208.30kW； 3、电动机功率 NKWV/102ηm257.3kW；269.6kW； K---功率备用系数，1.05 ；1.1 ηm---机械传动总效率0.85 ； ㈦、拉紧力 在图示位置采用重力拉紧装置，稳定条件下的拉紧H应为 HS2S3497.44kg 在满载起动和制动时增加所需的拉紧力。 ㈦、传动装置的选用及验算 ⑴、电动机选择 选用KBY-40型异步电动机，功率为402kW，电压为380V，转速1480r/min。1480 ⑵、减速器的计算与选择 传动滚筒直径D800mm， 选用QSC280,公称输入功率为280kW，传动比i40 重 新 计 算 输 送 带 速 度 VπDn/60i 1.55m/s, ㈧、制动力矩计算 ⑴、由于载荷下滑所需功率 N11000HQ/3600/102HQ/367143.38kW； 式中H输送机 提升高度⑵、输送机阻力消耗的功率 N2N0-N164.92kW； ⑶、实际所需的制动功率 NTN1-N278.45kW；77.67 ⑷、制动力矩的计算 MTKT102NT/ω2080.60kgm 式中KT制动安全系数，1.3 ； ω传动滚筒角速度，ω2V/d5 ； ⑸、电动机轴上的制动 力矩 MT′MTη/i45.77kgm 式中η传动总效率 0.88 ㎜，输送能力100 t/h, 现有DTL80/20/2X40型胶带输送机，胶带型式680S胶带，带宽800mm，带长650m，配用2台电动机 r/min 排排水水设设备备 本矿正常涌水量50m3/h，最大涌水量67m3/h，排水垂深240m，经计算，选用三台D85-454型多级离心泵， 电动机功率55kW，能满足排水要求，主排水管为Φ1334mm，吸水管为Φ1594.5mm，均为无缝钢管。 一、设计资料 1、 矿井正常涌水量QH155 m3/h 正常涌水天数ZH300 d 矿井最大涌水量Qmax180 m3/h 最大涌水天数Zmax65 d 2、 排水高度HpH1H2H3＝390 m 其中井筒垂深H1＝380 m380 m 地面排水高度H2＝10 m 暗斜井垂深H3＝0 m0 m 排水管长度LL1L2L3L4460 m 井筒斜长L1380 m倾角α2090 泵房排水长度L260 m倾角α0.22 暗斜井管路长度L30 m倾角α2023 地面管路L420 m倾角α 3、 矿水性质中性 矿水容重γ1050 kg/m3 4、 矿井年设计能力An0.3 Mt/a 二、水泵的选型计算 1、 水泵的选择 1、 正常涌水时，水泵必须的排水能力 QB 1.2QH186 m3/h 2、 最大涌水时，水泵必须的排水能力 QB′ 1.2QH216 m3/h 3、 估算水泵必须的扬程 H KHPHX434.5 m6.68461538 级 式中 K管路损失系数，取 1.1； Hp排水高度，HP390 m Hx吸水高度，HX5 m 4、 水泵形式、总台数的确定 根据计算所得的流量QB、QB′和扬程H，初步决定选用MD280－657型多级离心水泵，其技术参数该泵 流量55～100m3/h，扬程153～117m。 流量55--100m3/h,280 m3/h，扬程518--427m, 520m，效率 73。 水泵台数为三台，正常涌水量时一台工作、一台备用、一台检修，最大涌水量时两台工作、一台备用 包括检修。 2、 管路的确定 ⑴、管路趟数及管材的确定 根据煤矿安全规程第278条规定必须有工作和备用的水管。管路系统布置方案采用三台水泵两趟管 路的布置形式，两趟主排水管路两趟一趟工作，一趟备用沿主斜井、轨道暗斜井敷设。 ⑵、管径的计算 a、 排水管内径 取流速VP′1.52.2 m/s排水管的内径 dp′4Qn/3600πvp1/20.2570.212m 选择外径的无缝钢管Dp133㎜，壁厚δ4㎜，公称内径dp0.233 m b、 吸水管内径 取流速Vx′1.41.5 m/s吸水管的内径 dx′4Qn/3600πvx1/20.2660.257m 选择外径的无缝钢管Dx159㎜，壁厚δ4.5㎜，公称内径dx0.261m ⑶、壁厚验算 δ0.5dpσz0.4*P/σz-1.3*P1/2-10.150.16cm σz许用应力，无缝钢管σz80 MPa； P管内液体压力，P0.011Hp,MPa； 所选管路壁厚均大于0.16cm 3、 计算管路特性 ⑴、最大吸水高度的计算 HxHs允-1λxLx/dxΣζvx2/2g5.34m Hs允6.7 m查表找不见得 Lx8 m ⑴、排水管实际流速 vp4Qn/3600πdp21.83m/s 符合经济流速1.5～2.2m/s。 ⑵、吸水管实际流速vx4Qn/3600πdx21.45m/s 符合经济流速0.8～1.5m/s。 ⑶、求管路特性曲线方程 管路特性曲线方程 HHCRQ2 HCHPHX395 m 式中Hc测地高度，m； 管路阻力系数 R8/π2gλpLp/dp5λxLx/dx5Σζp1/dp4Σζx/dx40.00032 排水管长度Lp460 m 排水管沿程阻力系数λp0.0352 查表得 排水管局部阻力系数Σζp72.114 吸水管长度Lx8 m 吸水管沿程阻力系数λx0.0332 查表得 吸水管局部阻力系数Σζx10.56 则管路特性曲线方程H3730.00921Q2 4、 水泵级数及工况点确定 在D85-677特性曲线上，画出管路特性曲线方程，得出水泵工况点 工况参数为QM350 m3/hHM435 mηM＝ 72.5 Q100150200250350 m3/h H398.2402.3408.0415.3434.8m 水泵特性曲线见图6-3-3。 5、 验算排水时间 ⑴、排水时间的校验 正常涌水量时水泵每天工作小时数 TH24QH/nHQm10.63h〈20h nH---日正常涌水量时水泵台数 1台 ⑵、最大涌水量时水泵每天工作小时数 Tmax24Qmax/nmaxQm6.17h〈20h nmax--日最大涌水量时水泵台数 2台 符合煤矿安全规程规定。 6、 电动机容量的选择 NKγgQMHM/10003600ηMηC797.1674.4kW 式中K管路损失系数取，1.31.10 ηC--传动效率，取0.98 可配用YB450S3-2型电动机，功率220kW，电压10kV，转速3000r/min，效率92.8。 7、 耗电量 ⑴、年电耗 W1.05γgQMHMnHZHTHnmaxZmaxTmax/10003600ηMηCηdηx2877087.35 kWh/a 式中K管路损失系数， ηd--电动机效率，取 0.94 ηd--电网效率，取 0.95 ⑵、吨煤电耗 WdW/An9.59kWh/t 实际D85-45*3的泵能排出133m扬程的水。 主主立立井井提提升升设设备备 单滚筒单罐笼 300 kt/a 矿井轨道提升担负提升矸石、运送人员、设备和材料等任务，提升长度303m ， 倾 角 25 。 辅 助 提 升 采 用 双 滚 筒 提 升 绞 车 ， 型 号 2JTP- 1.6型，滚筒直径Dg1600mm，滚筒宽度B900mm，最大静张力Fje45kN，最 大静张力差Fjc30kN，减速器传动比i20，速度V2.45m/s。提物容器采用 1t“U”型矿车，钢丝绳6T19SFC面接触钢丝绳，直径20㎜，井架高度6.5m ，电动机型号为JR127-10，功率115kW。 一、计算条件 1、矿井年产量 An300 kt/a矸石量其它量 辅助提升量60 kt/a1010 2、井筒垂深Hs 160 m 3、提升方式单罐笼提升； 4、工作制度年工作日br＝330 d 日工作时t＝12 h 5、提升速度 4m/s 2.45 m/s 6、提升容器提升容器采用1t矿车单层单车单绳罐笼,型号GLS1-6/1，自重 1800 1吨矿车采用MG1.1-6A，轨距600㎜，轴距550㎜，牵引高度320㎜ ，车轮直径300㎜，提升容器有效容积V1.1.m3，自重Go＝592kg，载 矸重Gz1500kg，外形尺寸20008801150㎜； 1吨矿车自重592 kg,载 重 1500 kg, 1吨材料车型号MC1－6A，轨距600㎜，轴距550㎜，牵引高度320㎜ ，车轮直径300㎜，自重Qz＝494kg，外形尺寸20008801150㎜ ； 1吨平板车型号MP1－6， 自重Qz 464 kg，名义载重2t ；7、水泥、砂子1500 kg 二、选型计算 1、最大提升速度的确定 Vm0.5Ht1/26.32m/s 可查图1-4-2Vm′曲线 取Vm2.45m/s 提升高度HtHs160 m 一次提升时间估算 Tg′＝2Vm/a1H/Vmμθ＝222.78 s可查图1-4-3Tg′曲线 式中a1---假定加速度，一般可取为0.6 m/s2 μ---提升附加时间，取 7s θ---装卸载或换车时间休止时间，查表 1t矿车同侧进出车 35s 普通罐笼单层进出材料车或平板车的休止时间按40s计算；40s 双层罐笼沉罐时休止时间宜按88s计算；88s 单层罐笼每次升降人员5人及以下时休止 时间宜按20s，计算，超过5人，每增加1 人增加1s； 27s12 2、钢丝绳的计算矸石水泥砂子升降人员 1、绳端荷重 QdQQz1500.00kg3764 kg, 2760 2、井架高度 HjHrHg0.75Rt8.968 m,取16 m Hr4.368 m Hg4 m提升速度m/s≤3m/s3--44--6 过卷高度、过放高度≮右数m44.756.5 Rt0.8 m 3、钢丝绳悬垂长度 HcHjHs176 m 4、钢丝绳单位长度重量 矸石水泥砂子 升降人员 Pk′Qd/110σB/m-Hc0.61kg/m1.521.36 选用24NAT4V39S5FC 1770天然纤维芯钢丝绳，公称直径d＝20㎜，单位长度重量Pk＝ kg/m，最小钢丝破断拉力总和Qs＝ 283 kN，公称抗拉强度σB＝ 安全系数 矸石 水泥砂子升降物料升降人员 mQs/QdPkHc16.091 7.047.510.25 3、提升机的选择 滚筒直径Dg′≥80d 1600 ㎜ 选用JK-2/20X型矿井提升机，其性能参数Dg＝ 1.6mDg′，B＝1.6m，Fje＝ 最大静张力矸石水泥砂子 升降人员 FjQdPkHc1758.7kg4022.73018.7kg,6000kg。 最大静张力差 FcQPkHc1758.7kg 钢丝绳在滚筒上的实际缠绕宽度 ①对于单滚筒作单层缠绕时的单钩提升，实际缠绕宽度按下式计算双滚筒作单层缠绕时的双钩提升，用同样方法计算 B′HtLm/πDg3dε 938.82 mm1600mm。1600 mm ② 对于单滚筒作单层缠绕时的双钩提升，实际缠绕宽度按下式计算 B′HtLm/πDg232dε 0 ③ 对于在滚筒上作多层缠绕时，钢丝绳的缠绕层数 B′LtLm7πDgdε/KcπDp509 mmB1600 DpDgKc-1d 1.62 m Kc 2 层 钢丝绳作单层缠绕，符合煤矿安全规程中的规定。 4、提升系统 天轮现有取Dt 1.6 m见表1--3-24固定天轮的参数及外形尺寸 井架高度 16 m 按允许的偏角求提升机滚筒中心与天轮中心间的钢丝绳弦长 对于单滚筒作单层缠绕时 按外偏角Lx≥B-3dε/2tan1.25 35100.2mm35.1m 按内偏角Lx≥B/2tan1.2536663.5 m36.7m 提升机滚筒中心与天轮中心之间水平距离 Ls≥Lx2-Hj-C20.5Dt/2 33.79m 以Ls 32m,作为提升机滚筒中心与天轮中心之间水平距离，再求钢丝绳的弦长 Lx{Ls2[HjRt-CRg]2}0.5 35.09m 钢钢丝丝绳绳的的偏偏角角 外偏角tanαB-3dε/2Lx0.0218 α1.2497 1.51 内偏角tanαB/2Lx 0.0228α1.3060 1.51 钢丝绳的仰角 φtan-1Hj-C/Ls-Rt 27.15 5、电动机的选择 2.45 m/s，矸石2.45 m/s，水泥砂子 2.45 NsKFcVmax/102η 62.6kW143.2kW107.5 式中K----矿井提升阻力系数，1.1； 1.05 ρ----动负荷影响系数，罐笼1.3； 1.2 现有电动机型号为JR1410-6，功率380kW，电压10kV，转速 980r/min。 按电动机额定转速核算电动机最大速度 VmaxπDgne/60i 4.11m/s 6、运动学计算 采用五阶段速度图。 取a1a3 0.5 m/s,Vm4.11 m/s, 爬行段计算爬行速度V3 0.50 0.5m/s 爬行距离h4 3.00m 速度图的具体计算 加速阶段 t1vmax/a18.21s h11/2Vmaxt116.85m 减速阶段 t3Vmax-Vo/a37.21s h30.5Vmax-Vo*t313.00m 爬行阶段 时间t4h4/V36.00 s 制动阶段行程忽略不计，运行时间按1s计算。 等速阶段 等速运行阶段 h2Ht-h1h3h4127.15m t2L2/Vmax30.975 s 一次提升净提升时间 T0t1t2t3t4t553.40s 一次提升循环时间 T2T0θμ176.8s,圆整为204.0s 7、提升能力 1、年实际提升能力 91.15kt/a 2、小时最大提升能力 264.7 3、提升能力富裕系数 1.5 8、提升系统力学 加速开始时 2035.2 kg； K--罐笼提升阻力系数， 1.20。 加速终了时 8、最大班作业时间计算 ⑴、提矸 每日所需提矸量 QAnCK/330113.6t 式中C提矸不均衡系数； 1.25 K---含矸量 每班提矸量（按两班计算） Q2＝Q1/2＝16.4t 56.8t 每次提矸量（按每次提1辆计） Q3＝3Q＝31.5＝4.5t 1.50t 每班提矸次数 n＝16.4/4.5＝3.6次，取4次 37.9次38次 ak t TC Qtb A g r /8 5.2 7 1 6 .1 0 21 5. 1 5 . 18 13 3 03 6 0 03 6 0 0 hkt T Q A g h /6 .52 102.6 5 . 136003600 9 30 271.85 n t A A a k gM aP k H tK QF4 .3 1 8 96 . 01 7 9 32 2 44 . 11 5 0 02 . 1 00 kgPkhFF31517 .134 . 124 .31892 000 -- 每班提矸时间 一次提矸持续时间 确定最大提升速度Vm＝4.11 m/s 一次提升持续时间Tg′＝0.4Lt44＝204.0s 每班提矸时间 T1＝4451＝1804s 7752.0s ⑵、下放料石、水泥等 下放料石、水泥8次/班，每班所需时间 12 次 T28451504008s 284.0s/次3408 s600.0 ⑶、运送锚棚、锚网、支柱 运送坑木、支架5次/班，每班所需时间 8 次 T3＝5（45150）＝2505s 2272 s400.0 ⑷、运送设备 运送设备2次/班，每班所需时间 5 次 T42451501002s 1420.0s250.0 ⑸、下放炸药、雷管 下放炸药和雷管时要求提升速度不大于2m/s，故取1.35m/s，下放炸药和雷管各1次/班，每班所需时间 T5（74130）2240＝1723s 2 次 581.1s1162.2s ⑹、运送其它2次/班包括送保健车 5 次 T6245115932s 1420.0s250.0 ⑺、升降人员 一次提人持续时间Tg Tg′45190541s 258.0s90.0 每班提人所需时间 最大班下井人数为50人。 300 kt/a66 每次下井人数按18人计，每班需按3次计。 16 人4.13 最大班工人下井所需时间 35411623s3600s 1290.0s371.3 每班升放人员所需时间 T7＝16231.5＝2435s 1935.0s556.9 ⑻、每班升放其它人员1次按1082S T8258.0s90.0 最大班作业时间 TT1T2T3T4T5T6T7T8 19627.2s3309.1 180440082505100217329322435541 14959s≈4.16h5h 附最大班作业时间平衡表 表6-1-1 最大班作业时间平衡表 表6－1－1 序号提升内容单位 每班每次每班 每次时间 s 每班时间 s 提升量提升量次数 1 升放工人人 66165258.01935.0 2 升放其他 人员 人1258.0258 3 矸石 T56.81.5038204.07752.0 4 料石，水 泥 车122122843408 5 锚棚锚网, 金属支柱 车8282842272 6 设备次 552841420.0 7 雷管，炸 药 次22581.11162.2 8 其它次 55284.01420.0 合计19627.2 立井最大班下井时间40分斜井最大班下井时间Fj ，Fce 8000 kg,i 20 单滚筒作单层双滚筒作单层缠绕的提升，实际缠绕宽度 mm B′LtLm/πDg3dε ㎜，单位长度重量Pk＝ 升降人员 kg,6000kg。 对于单滚筒作单层缠绕时的单钩提升，实际缠绕宽度按下式计算双滚筒作单层缠绕时的双钩提升，用同样方法计算 15.0′299.0″ 18.4′261.7″ 0.474 m/s.人 kW m,作为提升机滚筒中心与天轮中心之间水平距离，再求钢丝绳的弦长 s s s 1.35 m/s s s 人,30万吨 5 次 s s2400s s s6h 下放炸药和雷管时要求提升速度不大于2m/s，故取1.35m/s，下放炸药和雷管各1次/班，每班所需时间 备注 最大班下井时间 按1.5倍计 算 升放工人 20 2193.06.57.5 m 安全系数 3、提升绞车的选择 滚筒直径Dg′≥80d8020 1600 ㎜ 选用JTPB-1.6型单滚筒提升绞车，其性能参数Dg＝1.6 m，B＝1.2 m，Fje＝45kN＝ i20,Vmax2.45m/s。C0.45 m2.0m滚筒 绞车旋转部分的变位质量 在滚筒上作两层缠绕的提升，实际缠绕宽度单滚筒作单层双滚筒作单层缠绕的提升，实际缠绕宽度 B′LtLm7πDgdε/KcπDp 1121mmB1200 mm B′LtLm/πDg3dε DpDgKc-1d 1.62 m Kc 2 层 钢丝绳作两层缠绕，符合煤矿安全规程中的规定。 最大静张力 提矸最大件 FzQdPkLtsinαf2cosα 4382.3kg4500 kg4367.8kg 4、电动机的选择 矸石2.45m/s3.06 m/s最大件2.5m/s NsKFcVmax/102η 123.8kW154.2kW，太大123.4kW 配套电动机型号为JBRO400M-10，功率110kW，电压660V，转速592 r/min。采用2.45m/s 配套电动机型号为JR128-8，功率155kW，电压380V，转速 730 r/min。采用3.06m/s 配套电动机型号为JR128-6，功率215kW，电压380V，转速 980 r/min。采用4.16m/s 按电动机额定转速核算电动机最大速度 VmaxπDgne/60i 2.48m/s cossin 2 aafLcPkQd Qs m VmaxπDgne/60i 3.06m/s VmaxπDgne/60i 4.11m/s 5、运动学计算 对应 采用七阶段速度图。 取a1a3 0.5 m/s,V0V41.00 m/s,a0a50.3 m/s2,Vmax2.48m/s,LH 30 初加速阶段 t0v0/a03.33sLB 20 L01/2V0t01.67m 等速阶段 L01LH-L028.33m t01L01/V028.33s 加速阶段 t1vmax-v0/a12.96s L01/2Vmax-V0t15.15m 矿车进入车场前的减速段 t3t12.96s L3L15.15m 矿车进入车场后的减速段 t5t03.33s L5L01.67m 矿车进入车场前的等速段 L4LB-L518.33m t4L4/V018.33s 矿车在井筒内等速运行阶段 L2Lt-LHLBL1L3359.33m t2L2/Vmax144.91s 一次提升净提升时间 T0t0t01t1t2t3t4t5204.16s 一次提升循环时间 T2T0θ458.3s 6、最大班作业时间计算 ⑴、提矸 每日所需提矸量 QAnCK/330113.6 式中C提矸不均衡系数； 1.25 K---含矸量 5 每班提矸量（按两班计算） Q2＝Q1/2＝16.4t 56.8 每次提矸量（按每次串车3辆计） Q3＝3Q＝31.5＝4.5t 5.10t 每班提矸次数 n＝16.4/4.5＝3.6次，取4次 11.1次8次 每班提矸时间 一次提矸持续时间 确定最大提升速度Vm＝2.45 m/s3.06 m/s 一次提升持续时间Tg′＝0.4Lt44＝458.3s415.9s Tg＝（0.408Lt50）2＝（0.443050）2＝451s 每班提矸时间 T1＝4451＝1804s 3666.5s3327.0s ⑵、下放料石、水泥等 下放料石、水泥8次/班，每班所需时间 12 次 T28451504008s 508.3 s/次2.5m/s 6099.8s5590.5s ⑶、运送坑木、支架 运送坑木、支架5次/班，每班所需时间 5 次 T3＝5（45150）＝2505s 2541.6s2329.4s ⑷、运送设备 运送设备2次/班，每班所需时间 5 次 T42451501002s 2541.6s2329.4s ⑸、下放炸药、雷管 下放炸药和雷管时要求提升速度不大于2m/s，故取1.35m/s，下放炸药和雷管各1次/班，每班所需时间 T5（74130）2240＝1723s 2 次 982.7s1965.5s ⑹、运送其它2次/班包括送保健车 5 次 T6245115932s 2541.6s2329.4s ⑺、运送工人 0 次 T72530.490932s 0.0s 每班升放人员所需时间 T7＝16231.5＝2435s 0.0s0.0s3600s ⑻、运送其它人员 0 次 T72530.490932s 0.0s0.03600s 0.0s3600s 最大班作业时间 TT1T2T3T4T5T6T7T8 19356.6s17871.1s6h21600s 1804400825051002173293224355415.38h 14959s≈4.16h9.0 4500 kg ， 8077 kg 2315.67 提人m 4500 kg3017.3kg4500 1吨材料车型号MC1－6A，轨距600㎜，轴距550㎜，牵引高度320㎜，车轮直径300㎜，自重Qz＝494kg， 绞车旋转部分的变位质量 单滚筒作单层双滚筒作单层缠绕的提升，实际缠绕宽度 B′LtLm/πDg3dε m m 下放炸药和雷管时要求提升速度不大于2m/s，故取1.35m/s，下放炸药和雷管各1次/班，每班所需时间 6h21600s 6h 1 卡轨车 卡轨车运输能力运矸上运运人不考虑运最大件下运 钢丝绳破断力SpgKQjQhsinα 178375.7N327922N133383N 式中Sp--钢丝绳破断力SpN g--重力加速度9.81 m/s29.819.81 K--钢丝绳安全系数，运矸取 6，运人取106 Qj--各类车辆质量，7552.0kg14000 kg5050 kg Qh--货载质量，9900.0kg5250 kg8000 kg α--巷道倾角，10 矿车自重592 kg 矿车数量6 辆 载重量1650 kg 制动车1600 kg 牵引储绳车2400 kg 最大件质量8000 kg 13.5t重型平板车自重1050 kg 1t材料车 自重 最大载重 数量1 RZ型人车2500 kg 人车数4 辆 每人质量75 kg 每车人数15 人 ⑵、选用20NAT619WFC1470ZS钢丝绳，直径选用20mm，钢丝 绳单位长度质量 1.44 kg/m 抗拉强度采用1470N/mm2。最小破断力总和 235.5KN 2 牵引力计算 运矸时 FgQjQhsinαωcosα/ηg44599.2N44.6kN60kN 运人时不考虑 FgQjQhsinαωcosα/ηg49194.1N49.2kN60kN 运最大件时 FgQjQhsinαωcosα/ηg33349.7N33.3kN60kN 运料时 FgQjQhsinαωcosα/ηg42089.7N42.1kN60kN 式中ω--滚动摩擦系数，取0.03 ηg--轨道效率，取0.78 3 绞车功率计算 运矸时 NFV/1000ηj17.257.2 运人时 NFV/1000ηj18.963.1 运最大件时 NFV/1000ηj12.842.8 运料时 NFV/1000ηj16.254.0 式中V--卡轨车最大速度，取0.31 m/s ηg--轨道效率，取0.78 KJS-7/600型绳牵引卡轨车，配备矿用防爆电动机，功率110/55kW，转速1475rpm；起动设备为 QJZ-400/660矿用隔爆兼本质安全型真空起动器；钢丝绳选用20NAT619WFC1470ZS型钢丝绳 ，直径20mm，抗拉强度1470MPa；轨型为24kg/m普通钢轨，轨距600mm，运最大件时只挂1辆 13.5t的平板车。 运材料下运 168339N 9.81 6 6470 kg 10000 kg 494 kg 2000 kg 5 KJS-7/600型绳牵引卡轨车，配备矿用防爆电动机，功率110/55kW，转速1475rpm；起动设备为 QJZ-400/660矿用隔爆兼本质安全型真空起动器；钢丝绳选用20NAT619WFC1470ZS型钢丝绳 ，直径20mm，抗拉强度1470MPa；轨型为24kg/m普通钢轨，轨距600mm，运最大件时只挂1辆 13.5t的平板车。 表11-3-1 标么值法计算最大运行方式短路电流 系统及线路d1井下中央变电所线路d2 已 知 条 件 系统线路 Sd1MVAr1