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25 脚手架设计计算 一、 纵向、横向水平杆抗弯强度计算 σ＝≤f M 弯距设计值 M1.2MGk 1.4ΣMQk MGK 脚手架自重标准值产生的弯距 MQK 施工荷载标准值产生的弯距 W 截面模量 φ48时 W5.08cm3 φ51时 W5.13cm3 f 钢材的抗弯强度设计值 Q235钢抗拉 抗压和抗弯强度设计值205 N/m 二、 立杆稳定性计算 ≤ f N 计算立杆的轴向力设计值 N 1.2 NG1kNG2K 0.851.4ΣNQK NG1k 脚手架结构自重标准值产生的轴向力 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK 施工荷载标准值产生的轴向力总和, 内外立杆可按 施工荷载总和的1/2取值 Mw 风荷载设计值产生的立杆段弯距 Mw 0.119ωκlah2 ω 0.7μ2μsω μ2 风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用 μs 脚手架风荷载体型系数 按下表选用 脚手架的风荷载体型系数μs 背靠建筑物的状况 全封闭墙 敞开、框架和开洞墙 脚手架状况 全封闭、半封闭 1.0φ 1.3φ 注φ为挡风系数φ＝1.2 An / Aw,其中An为迎风面积 ω0基本风压（KN/m2）,按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用。 l a 立杆纵距 h 立杆步距 φ 轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ按附表 1取值 λ 长细比，λ ； l0 计算长度 l0 ＝νμh K 计算长度附加系数,其取值1.55 μ 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数， 按下表采用 脚手架立杆的计算长度系数μ 类别 立杆横距（m） 连墙体布置 二步三跨 三步二跨 双 排 架 1.05 1.50 1.70 1.30 1.55 1.75 1.55 1.60 1.80 单排架 ≤1.50 1.80 2.00 h 立杆步距 i 截面回转半径 系φ48时 i 1.58cm φ51时 i 1.70cm 当λ＞250时，φ＝ ； A 立杆的截面面积 φ48时 A4.89cm2 φ51时 A4.52cm2 f 钢材的抗压强度设计值 205N/mm2 三、 连墙件计算 N1N1w N0 N1 连墙件轴向力设计值（KN） N1W 风荷载产生的连墙体轴向力设计值 N1W＝1.4ωkAw Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 N0 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）,单排架取3，双排架取5。 扣件连墙件的连接扣件验算抗滑承载力 纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定R≤Rc R 纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 Rc 扣件抗滑承载力设计值 对接扣件（抗滑）3.20KN 直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00KN 四、 立杆地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式要求 P≤fg P N 上部结构传压基础顶面的轴向力设计值 A 基础底面面积 Fg Kcfgk Kc 脚手架地基承载力调整系数 对碎石、砂土、回填土应取0.4 ; 对粘土应取0.5 ；对岩石、混凝土应取1.0 ；对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面进行验算。 25 附录1 Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数稳定系数φ表 λ 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1.000 0.997 0.995 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976 10 0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0.960 0.958 0.955 0.952 0.949 20 0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921 30 0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.896 0.893 0.889 40 0.886 0.882 0.879 0.875 0.872 0.868 0.864 0.861 0.858 0.855 50 0.852 0.849 0.846 0.843 0.839 0.836 0.832 0.829 0.825 0.822 60 0.818 0.814 0.810 0.806 0.802 0.797 0.793 0.789 0.784 0.779 70 0.775 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728 80 0.722 0.716 0.710 0.704 0.698 0.692 0.686 0.680 0.673 0.667 90 0.661 0.654 0.648 0.641 0.634 0.626 0.618 0.611 0.603 0.595 100 0.588 0.580 0.573 0.566 0.558 0.551 0.544 0.537 0.530 0.523 110 0.516 0.509 0.502 0.496 0.489 0.483 0.476 0.470 0.464 0.458 120 0.452 0.446 0.440 0.434 0.428 0.423 0.417 0.412 0.406 0.401 130 0.396 0.391 0.386 0.381 0.376 0.371 0.367 0.362 0.357 0.353 140 0.349 0.344 0.340 0.336 0.332 0.328 0.324 0.320 0.316 0.312 150 0.308 0.305 0.301 0.298 0.294 0.291 0.287 0.284 0.281 0.277 160 0.274 0.271 0.268 0.265 0.262 0.259 0.256 0.253 0.251 0.248 170 0.245 0.243 0.240 0.237 0.235 0.232 0.230 0.227 0.225 0.223 180 0.220 0.218 0.216 0.214 0.211 0.209 0.207 0.205 0.203 0.201 190 0.199 0.197 0.195 0.193 0.191 0.189 0.188 0.186 0.184 0.181 200 0.180 0.179 0.177 0.175 0.174 0.172 0.171 0.169 0.167 0.166 210 0.164 0.163 0.161 0.160 0.159 0.157 0.156 0.154 0.153 0.152 220 0.150 0.149 0.148 0.146 0.145 0.144 0.143 0.141 0.140 0.139 230 0.138 0.137 0.136 0.135 0.133 0.132 0.131 0.130 0.129 0.128 240 0.127 0.126 0.125 0.124 0.123 0.122 0.121 0.120 0.119 0.118 250 0.117 - - - - - - - - - 注当λ＞250时，φ＝