论轻钢结构中Z型连续檩条.pdf

江苏建筑 2 0 1 2年第 3期 总第 1 4 8期 论轻钢结构中 Z型连续檩条 毛 慧岭 江苏苏美达集团。 江苏南京 2 1 0 0 0 0 【 摘 要】 探讨Z型连续檩条在具体设计和应用中遇到的问题， 探讨不同国家规范对于檩条设计的不同之处。 【 关键词】 Z型连续布置檩条； 设计软件； 搭接长度； 应力分布； 稳定计算 【 中图分类号】 T U 3 9 2 ． 5 【 文献标识码】A 【 文章] 1 o o 5 6 2 7 0 { 2 0 1 2 0 3 0 0 5 1 0 4 Di s c u s s i o n o n Co n t i n ue d Z-Pur l i n e o f Li g ht S t e e l St r u c t u r e MAO Hu i - L i n g S U ME C G r o u p C o r p o r a t i o n ， N a n j i n g J i a n g s u 2 1 0 0 0 0 C h i n a Ab s t r a c t T h e p a p e r d e s c ri b e s d i s c u s s i o n o n t h e p r o b l e ms o f c o n t i n u e d Z ‘ p u r l i n e e n c o u n t e r e d i n t h e d e s i g n w o r k ， a n d t h e d i f f e r e n c e s e n c o u n t e r e d i n Z - p u r l i n e d e s i g n wo r k a c c o r d i n g t o d i f f e r e n t n a t i o n a l c o d e s ． Ke y wo r d s c o n t i n u e d Z- p u r l i n e ； s o f t w a r e o f p u r l i n d e s i g n； l a p l e n g t h； s t r e s s d i s t rib u t i o n； s t a b i l i t y c a l c u l a t i o n O前 言 在应用 广泛的门式刚架轻型房屋钢结构设计 中．最为 困难的是对檩条 的设计计算 。 困难来 自于两方面 首先。 在设 计规范或 规程 中无 简单实用 的计算公式 供设计 人员采用 其次． 为节 省钢材． 轻钢结构 中的檩 条除用于承担 梁的功能 外往往兼作支撑体 系中 的压杆．同时还通过 隅撑 对门式刚 架的梁和柱 提供侧 向支承 如果考虑门式刚架轻钢房屋 中 的蒙皮效应 则檩条的构造 和受力计算更为复杂 。 檩条通常 由薄钢板冷弯成型．计算 中还需考虑屈 曲后 的有 效截面等 问题， 因此， 精确计算檩条的承载能力 非常困难 。 关 于檩条在 风吸力作 用下 的稳 定承 载力 试验和 理论计算 方面 的研 究。 仅针对简支檩条 实际工程中大量采用 Z型连续檩条． 显然 这种搭接 而成的连续檩 条内力分布较 均匀 ． 刚度 大． 能节省 用钢量， 同时在制作 、 运输 、 安装诸方 面都很便利， 故工程师 们乐 于采 用． 但连 续檩 条的计算 比简支檩条更 复杂． 国内的 钢结构设计规范及规程尚无对连续檩条 的计算公式 国外 钢结 构公 司主要选用 的就是 这种 Z型搭接 而成 的连续檩 条． 如美国 V a r c o 2 P r u d e n公 司 、 巴特勒公 司等 开发有 自己的 门式 刚架设计软件． 可对连续檩 条进行设计计算 ． 但其计算 均采用 了简化 的模 式． 巴特勒公 司、 美联公司按等截面 连续 梁模 式计 算． V a r c 0 2 P r u d e n公 司和澳大利 亚 B HP公司考 虑 支座搭接处为双檩条刚度， 按变刚度连续梁模式计算 。 B HP 公 司编有连续檩条 的允许荷载表供设计人员直接选用。在 檩条 的设计计算 中． 这些公 司都考虑搭接长度的影响 。 在计 算 中能直接应 用屋 面板蒙 皮效应 的 只有 V a r c o 2 P r u d e n公 司 综上所述， 开展 Z型搭接连续檩条 的性 能研究是 国内工 程 界 的 一 项 重 要课 题 下面结合在苏美 达机 电产业 园综合厂房项 目的屋面 Z型设 计和应用 ．对 Z型檩条的性能和中外设 计规 范的区别作如 下探讨 。本工程位 于南京 市江宁区 ， 柱距 9 m， 屋面 吊挂荷 载 0 ．3 k N ／ m z ．规范要求的 5 0年一遇雪荷载为 0 ． 6 5 k N ／ m z ． 风荷载 0 ．4 k N ／ m 2 ， 活荷载 0 ． 5 k N ／ m2 。 l Z型连续搭接檩条的 内力计算和挠 度 在连续檩条 内力计算 中．荷载分布情 况对内力计算值 影响很大 自重f 恒载1 总是均匀满布的。 雪载与风荷载也应 近似为均匀满布。对于活荷载， 其最不利分布为任意隔跨 加 载。 与均匀满布所产生的 内力差别很大， 前者大于后者。 在本 工程檩条设计 中．我们考察了活荷 载在 最不利任 意隔跨分 布 和均匀 满布 2种 情况 在跨 中处 ，前 者 比后者 弯矩 大 9 8 ％． 在支座处大 3 7 ％。 可见 活荷载 的分布规定对连续檩条 的计算影响很大 美 国 MB M A8 6规程 、 中国规 范等都 有条文规定活荷载 按 其最不利分布考虑．加拿大钢结构设计手册在 规定檩条 计 算时． 活载 的一半按最 不利隔跨分布， 另一半按均 匀满 布， 如此一来． 减小了最不 利分布作用 的计算 值． 上述 的活荷载 作 用下跨中弯矩偏差 由 9 8 ％减至 4 9 ％ ． 支座 处弯 矩偏差 由 3 7 ％减至 1 5 ％ 美国 MB MA和 A I S I 在计 算檩条 内力时． 活 载仍按 满布计算 这样 比较下来 ． 加 拿大钢结构设计手册 的 规定较 为合理 Z型连续檩 条通 常做成上下翼缘不等宽． 便于施工安装 时嵌套连接． 设计檩条的搭接长度统一取为跨度 的 1 0 ％。 这 【 收稿日 ] 2 0 1 2 ． 0 3 ． 2 9 [ 作者简介】 毛 慧 岭 ， 江 苏 苏 美 达 集 团 ， 高 级 工 程 师 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 2 江苏建筑 2 0 1 2年第 3期 总第 1 4 8期 个搭接长度可满足 构成连续 檩条的基 本条件．在进行计算 内力 时． 按多跨等截 面连续梁计算。 极限承载力 由支座处 的 最大弯矩控制。根据 杭萧钢构股份有限公司委托浙江大学 所作的研究报告 由于嵌套 区存在一定程度的缝隙以及檩 条之间的连接孔打的是椭圆孔 ，在 支座搭接 区有一定程度 的搭接嵌套松动导致弯矩释放，因此 ． Z型连续嵌 套搭接檩 条达不到等截面连续梁的效果。这样支座处 的弯矩小 于等 截 面连续 梁的弯矩值．而跨中弯矩则大于等截面连续梁 的 弯矩值 同样， 檩条 的实 际挠度也大于等截面连续梁的理论 计算挠度 ， 根据试验情况， 综 合考虑实际工程中的蒙皮构造， 支座处 的弯矩释放 以 1 0 ％为宜 。 根据 美国冷弯薄壁 型钢设计手册 A I S I ． 在计 算 Z型搭 接连续檩条时， 支座处 的搭接 区按双檩条 刚度 考虑。 因此在 支座处的弯矩值稍大于等截面连续梁 的弯矩．在跨 中弯矩 稍小于等截 面连续 粱的弯矩 ． A I S I 没有 考虑檩条嵌套搭 接 的松动情况． 看来与实 际工 程有偏差。 对 于跨 中弯矩控 制设 计的情况将偏 于不安全． 同时． 对于挠度 的计算值也将 比实 际情 况要 小 综上所述 ． 对于 Z型连续檩 条的内力计算 ． 可按如下一 种简单通用的模式考虑 按 等截面连续梁计算模式． 考 虑活 荷载按不利分布作 用． 具体计算 时。 可 以按 5 0 ％活 载均匀满 布得到一个效应值 S 1 ． 再用 5 0 ％活荷载 按最 不利隔跨分布 得到一个效应 S 2 ． 两者相加即为最不利活荷载所 产生的效 应 S 另外 再考虑在支座处因搭接嵌套松动所产 生的弯矩 释放 1 0 ％。 2 关于檩条的稳定计算问题 檩条 的稳定 问题是 由受压翼缘的弯扭引起的 当仅是 檩条上翼缘受压时 ． 由于屋面板 固定在檩 条上 ． 形成对檩条 的侧 向支承作用 ， 此时檩条不用考虑其弯扭失稳 问题 ． 当檩 条下翼缘 受压 ，无 面板作侧 向支撑时 ．需要计算檩条的稳 定． 其计算模式是 否合理。 关键 在于如何模拟 屋面蒙皮作用 和拉条的侧向支承作用 国内现行冷弯薄壁型钢结构技术 规范考虑了拉条侧向支承作用， 但 不考虑屋 面蒙皮作用 。门 式刚架轻型房屋钢结构技术规程在计算风 吸力作用下檩条 稳定 时引用 欧洲规范．着 重考虑屋面蒙皮对檩条的侧 向弯 扭约束 刚度．但稳定计算公式 中不 考虑拉条侧向支承作用 r 仅 计算 檩条侧向弯矩时， 考虑 拉条作为支承点， 计算稳定 系 数时。 与拉条无关 ， 美国和澳大利 亚规范 既考虑蒙皮作 用， 又考虑拉条侧 向支承作用 实际上拉条的作 用很 大。 拉条不 单使侧 向水平 分量所产生的侧向弯矩降低．更重要的是 与 屋面板一 道形成对下翼缘 的弯扭 约束．从而大大提高了下 翼缘受压 时的稳定承载力 现行 国内钢结构规范中对梁的稳 定计算只是针对简支梁的情况． 没有提供连续梁 的稳定计算 公式。 给出了风吸力作用下梁f 含连续梁1 的稳定计算公式计 算非常烦琐． 其中屋 面板对檩条的扭转约束刚度需满 足的应 用条件是 面板净肋距 ≤1 2 0 m m ．基板的厚度 ≥1 6 6 m m ． 这 在实际工程中不 很容易满 足。 因此， 在无试验资料 的情况下， 只能采用所给 的假定参数来计算．计算 出的结果偏差究竟 有多大。 无法估计。 综上所述。 目前 国内规范关于檩条稳定 计算． 特别是风 吸力作用下的稳定计 算， 远不能满足工程的需要 。 此 外， 对于 连续檩条无相应 的计 算公式．美国和澳大利亚设计规 范给 出的计算公式 比较简单实用。 美 国 A I S I 的计算 规定 是 支座 处到搭接端部为上 、 下翼缘均有约束。 不必考虑稳定 问题， 搭 接端 部到反弯点为悬臂 梁计算模式． 如无侧 向拉条． 在 风吸 力作用下则跨 中反弯点之间距离作 为下翼缘 自由长度参与 计算 。檩条稳定总是与拉条系统及 屋面蒙皮 的作用 密切相 关． 而屋面蒙皮作用及拉条作用 又总是与具体材料 、 板 型构 造 、 连接构造 有关， 随便 套用计算公式 是不妥 的。 3 计算 实例 以下 为连续檩 条的计算 实例 ． 采用 国内软件 ． 其 中对 于搭接 长度 、 檩条强度 、 稳定性作了分析。 钢材 Q 3 4 5 檩条间距f m 1 1 ． 5 0 0 连续檩条跨 数 5跨及 以上 边跨跨 度㈤ 9 ． 0 0 0 中间跨跨度f m 9 ．0 0 0 设 置 拉 条 数 2 拉条作用 约束下翼缘 檩条截面 Z 2 0 0 7 0 x 2 0 x 2 ． 5 边跨支座搭接长度 1 ． 1 0 0 边跨端 0 ． 4 5 0 ；中间跨 端 O ． 6 5 o 1 中间跨支座搭接长度 0 ． 9 0 0 支座 两边均 分 3 ． 1 截面特性计算 檩条截面 Z 2 o o 7 0 2 0 2 ． 5 b 7 0 ． 0 0 ； h 2 0 0 ． 0 0 ； c 2 0 ． 0 0 ； t 2 ． 5 0 ； A 9 ． 1 7 6 0 e - 0 0 4；I x 6 ． 2 4 4 2 e - 0 0 6 ； I y 4 ． 3 9 6 2 e - 0 0 7 ； Wx l 6 ． 9 8 7 6 e - 0 0 5 ；1 Vx 2 5 ． 3 5 9 6 e - 0 0 5 ； Wy l 1 ． 3 6 5 4 e - 0 0 5 ； W y 2 1 ．4 0 21 e 一 0 o 5 。 3 ． 2 檩条上荷载作用 △恒荷载 k N ／ m z 0 ． 3 0 0 0 ； △活荷 k N ／ m 2 0 ． 5 0 0 ； △风荷载 k N ／ m 0 ． 5 7 7 ； 边跨檩条作用风荷载线荷标准值 k N ／ m 一 1 ． 2 1 2 7 中间跨檩条作用风荷载线荷标准值 k N ／ m 一 0 ． 9 9 6 2 ； 3 - 3 荷载效应组合 △基本组合 △组合 1 1 ． 2恒1 ． 4活0 ． 9 x 1 ． 4 积 灰 0 ． 6 x 1 ． 4 x 风 压 △组合 2 1 ． 2恒0 ． 7 x 1 ．4 x 活 1 ． 4积灰 0 ． 6 x 1 ． 4 x 风 压 △组合 3 1 ． 2恒0 ． 7 x 1 ． 4 x 活0 ． 9 x 1 ． 4 x 积灰 1 ． 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 江苏建筑 2 0 1 2年第 3期 总第 1 4 8期 风 压 △组合 4 1 ． 3 5恒0 ． 7 x 1 ． 4 活0 ． 9 x 1 ． 4 积 灰 0 ．6 x 1 ．4 x 风 压 △组合 5 1 ． 0恒1 ．4风吸 △标 准组合 △组合 6 1 ．0恒1 ． O活 0 ．9 x 1 ．0 x 积灰 0 ． 6 x 1 ． 0 x 风压 3 ． 4 边跨跨 中单檩强度 、 稳定验算 强度计算控制截面 跨 中截面 强度验算控制 内力 1 【 N - m Mx l 1 ．8 7 5 匆 0 ．4 5 2 组合 1 有效截面计算结果 A e 8 ． 8 8 2 9 e 一 0 0 4 ； We x l 6 ． 1 O o 0 e一 0 0 5 We x 2 4 ． 9 2 1 8 e一 0 0 5 ； We x 3 6 ． 5 7 9 0 e 一 0 0 5 e x 4 5 ． 2 2 8 9 e - 0 0 5 ； We y l1 ． 3 3 2 9 e一 0 0 5 We y 21 ． 3 2 0 9 e一 0 0 5 We y 3 1 ． 3 1 7 4 e 一 0 0 5 ； We y 4 1 ．3 3 6 5 e 一 0 0 5 强度计算最大应力f N ／ m m 2 8 9 ． 9 5 8 f 3 0 0 ． 0 0 0 第一跨跨 中强度验算满足 。 风吸力作用跨 中下翼缘受压稳定验算控制 内力 1 【 N m 】 Mx 一 7 ．4 3 4 ； My 一 0 ． 3 9 1 -合 5 1 有效截面计算结果 Ae - 9 ． 0 7 7 3 e 一 0 0 4 ； We x 1 6 ． 6 6 1 0 e一 0 0 5 We x 2 5 ． 3 2 2 1 e一 0 0 5 ； W e x 3 6 ．4 9 6 8 e 一 0 0 5 We x 4 5 ． 2 1 6 8 e 一 0 0 5 W e y l1 ． 3 2 5 0 e一 0 0 5 ；We y 21 ． 3 3 4 3 e一 0 0 5 We y 3 1 ． 3 3 0 7 e 一 0 0 5 We y 4 1 ． 3 2 8 5 e 一 0 o 5 受弯构件 整体稳定 系数 鲠 0 ． 8 2 4 下翼 缘受压 稳定计 算最大 应力 N ／ ram z 2 0 2 ． 4 2 0f 3 0 o ． O 0 0 第一跨跨中风吸力 下翼缘受压稳定验算满足 。 3 ． 5 边跨支座搭接部位双檩强度验算 强度验算控制内力 k N m M x - 1 3 ．2 4 8 ； M y - -- 0 ． 3 6 4 合 1 强度计算控制截面 中间跨檩条截面 单根檩条有效截面计算 结果 第二根檩条 中间跨檩条截面 A e 7 ． 0 4 9 9 e 一 0 0 4 ； We x 1 5 ． 3 5 8 3 e一 0 0 5 We x 2 - 4 ． 2 5 5 2 e一 0 0 5 ； We x 3 4 ．9 0 1 2 e 一 0 0 5 We x 4 3 ． 9 61 8 e 一 0 0 5 We y l 1 ．0 7 5 4 e一 0 0 5 ； W e y 21 ．0 6 2 6 e- 0 0 5 ； We y 3 1 ．06 08 e- 0 05； We y 41 ． 07 72 e 一0 05 ； 强度计算最大应力f N ／ m m 1 4 3 ． 7 4 6 f 3 0 0 ． 0 0 0 第一跨支座强度验算满足。 3 ． 6 第二跨跨 中单檩强度 、 稳定验算 强度计算控制截面 跨 中截面 强度验算控制 内力 k N ， m Mx 8 ． 1 3 0 ．, My O ． 0 8 3 组合 1 有效截面计算结果 A e 6 ． 8 8 6 2 e 一 0 0 4 ； We x 1- 4 ． 6 3 0 8 e一 0 0 5 We x 2 3 ． 7 5 9 5 e一 0 0 5 ； We x 3 5 ． 3 1 3 4 e 一 0 0 5 W e x 4 -- - ．4 ． 1 9 7 2 e 一 0 0 5 ； We y l I 1 0 5 0 5 e一 0 0 5 ； We y 2 1 ． 0 7 1 5 e- 0 0 5 ； We y 3 1 ． 0 6 9 7 e 一 0 0 5 ；We y 4 1 ． 0 5 2 2 e 一 0 0 5 ； 强度计算最大应力f N ／ mm O 2 3 5 ． 7 7 6f 3 0 0 ．0 0 0 第二跨跨 中强度验算满足 。 风吸力作用跨 中下翼缘受压稳定验算控制内力 k N - n 1 Mx 一 1 ． 9 4 2 ； My 一 0 ． 2 4 1 f 组合 5 有效截 面计算结果 全截面有效 。 受弯构件整体稳定 系数 鲠 0 ． 8 2 3 下翼缘受压稳定计算最大应力 f N ／ m m 7 5 ． 5 9 2f 3 0 0 ． 0 0 0 第二跨 跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足 。 3 ． 7 跨 中支座搭接部 位双檩强度验算 强度验 算控 制 内力 k N n 1 Mx 一 1 1 ． 4 1 8 ； My 0 ． 3 5 7 t- -] ． 合 1 1 单根檩条有效截面计算结果 A e 7 ．0 5 6 8 e - 0 0 4 ； We x1 5． 3 73 0e 一0 05 We x 2-- 4．26 8 9e O 05； We x 3 ．93 69 e 一 0 o 5 We x 4 3 ． 9 8 9 0 e 一 0 0 5 ； We y l1 ． 0 8 5 8 e- 0 0 5 ； We y 21 ．0 5 2 7 e一 0 0 5 ； We y 3 1 ． 0 5 O 9 e 一 0 0 5 ； We y 4 1 ．0 8 7 7 e 一 0 0 5 强度计算最大应力f N ／ m m 1 3 9 ． 5 8 5 f 3 0 0 ． 0 0 0 跨中支座 强度验算满足 。 3 ． 8 中间跨跨 中单檩强度 、 稳定验算 强度计算控制 截面 跨 中截面 强度 验算控制 内 k N m Mx 9 ． 7 3 8 ； My 一 0 ． 1 7 7 组合 1 有效截面计算结果 A e 6 ．6 7 5 3 e 一 0 0 4； We x1 4 ．4 0 8 3 e一 0 0 5 We x 2 3 ． 5 9 3 8 e一 0 0 5 ； We x 3 5 ． 3 1 1 l e 一 0 0 5 ； e x 4 4 ． 1 7 2 0 e 一 0 0 5 ； We y l1 ． 0 1 6 4 e- 0 0 5 ； We y 21 ． 0 6 5 6 e一 0 0 5 We y 3 1 ．0 6 3 8 e 一 0 0 5 ； We y 4 1 ． 0 1 8 l e 一 0 o 5 强度计算最大应力f N ， m m2 2 6 7 ．7 8 4f 3 0 0 ． 0 0 0 中间跨跨 中强度验算满 足。 风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制 内力 N m 1 Mx 一 2 ． 9 0 4 ； My - O ． 2 3 8 组合 5 有效截面计算结果 全截 面有效 受弯构件整体稳定系数 鲠 0 ． 8 2 3 下翼缘 受压稳 定计算 最大应 力 N ／ m m2 1 0 2 ． 2 8 8f _ 3 o 0 ． 0 o 0 中间跨跨 中风 吸力下翼缘受压稳定验算满足。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 江苏建筑 2 0 1 2年第 3期 总第 1 4 8期 4绍 1 看 1 采用 Z型搭接 连续檩条 比简支檩条 内力分布 均匀， 刚度 大 ． 可节省用钢量 f 2 搭接连续檩 条在支座处搭 接 区存 在嵌套松 弛现象， 其刚度小 于等截面连续单檩 的刚度．因此在支座处有一定 弯矩 释放． 在跨 中弯矩有一定的增大 。 3 1 连续檩条 整体 稳定计算 目前 尚不 完善． 其 整体稳定 可利用屋面蒙皮作用和拉条支撑系统解决。 f 4 连续檩条 支座 处的弯矩 大于跨 中弯矩。 搭 接区承 载 能力按两檩条 的抗弯模量之和考虑是合理 的．可 以大大 节 省用 钢量 f 5 i gN檩条的搭接长度不宜小 于跨 长的 1 0 ％ ． 搭接 长 度按端跨 和中间跨 的弯矩分布情况分 别考虑．以搭接端 弯 矩不大 于跨 中弯矩 为条件来 确定搭接 长度 可使设 计更 为 经济合理 f 6 用檩条兼 作屋面纵 向压 杆。 当单 檩不 能满足承载 力 要 求 ， 可 用 双 檩 条 ， 此 方 法 节 省 用 钢 量 。 7 1 连续檩 条与屋 面梁 的连接应 采用加 檩托板 螺栓连 接方式 以防檩条局部腹板压屈和整体倾 覆 当檩 条腹 板高 厚 比较大时 尚应加设厚垫片以改进其支座处 的承载力 8 一般情 况下， 设计带隅撑 的檩 条时， 隅撑对檩条 的有 利作用 与不利 影响可考虑相互抵 消．忽 略不计．以简化设 计 。 参考文献 f 1 1 C E CS 1 0 2 2 0 0 2 ．门式 刚架轻 型房屋 钢结构技 术规程 【 S 】 ． 中国计划 出版社 ， 2 0 0 2 ． 【 2 】 G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3 ． 钢结构设计规 范【 s 】 ． 中国计 划出版社 ， 2 00 3． 【 3 】 G B 5 0 0 1 8 2 0 0 2 ． 冷 弯薄壁型钢 结构技 术规 范【 s 】 ． 中13 t 计 划 出版 社 ． 2 0 0 2 ． 【 4 】 美国 MB MA 8 6规 范【 s 】 ． 业 业 j． }啦 }j毒 j‘ tj ． }螺 业 妇 坐 业 上接第 l 0页 袭 2 配套宾馆结构分析主要结果 扭转周期 与平动周期 比值 最大水平位移与楼层水平位移平均值 比值 建筑重力荷载代表值／ k N 有效质量系数 剪重 比 最大层间位移 角 0 ． 8 5 4 5 1 ． 3 4 f Y双向地震作用下 l层 层问位移角 1 ／ 6 5 7 ， 层间位移 6 ． 8 5 mm 8 31 7 2 X向 1 0 0 ． 0 ％ Y 向 l 0 o ． 0％ X 向4 ． 31％ Y 向3 ． 6 6％ X 向1 ／ 7 7 5 Y 向 1 ， 5 8l O r ／ u一般较小 f 0 、 r 分别为扭转角 和结构的 回转半径 ， 表 示 由于扭转 产生的离 质心距离 为回转半径 处的位 移 ． u为 质心位移1 。而当周期 比 大于 O ． 8 5以后 ， 相对扭 振效应 值急剧增加 因此 ． 抗震设计 中应采取措施减小 周期 比 值 ， 使结构具有必要 的抗扭刚度。 从表 l 与表 2结构分 析主要结 果中可以看到 ． 以扭 转为主的第一 自振 周期 与 平动 为主的第一 自振周期 之比最大值为 0 ． 8 5 4 5 ， 小 于规 范限值 0 ． 9 ． 可满足设计要求。 楼层最小地震剪力 系数值 剪 重 比 最小 为 3 ． 6 6 ％． 大于规范限值 1 ． 6 ％； 最大层 间位移 角 为 1 ／ 5 8 1 ． 小于规范限值 1 ／ 5 5 0 ， 可见 结构平 面扭转规则 ， 竖 向刚度变化均匀 ． 各项指标均能满足规范要求 ． 工程结构具 有较好的安全性能和适用性能 5 结 语 小红山汽车客运站造型复杂 ． 功能多样 ． 对 于类 似的大 跨空 间结构 。 其 结构选型 、 设计计算 、 构 造措施等均有 特殊 要求 ． 设 计人 员应熟悉结构分析程序 的编制原理 ， 熟练掌握 各项设计参数 的确定原则 ．结合设计 规范对整体结构进行 慎重分析 ， 最终确定设 计方 案。并采用多方案 比较 ， 在保证 结构设计安全合理的前提下 ．同时兼 顾建筑功能及建筑造 型的需要 参 考 文 献 [ 1 】 G B 5 0 0 1 1 - 2 0 1 0建筑抗震设计规范【 S ] ． 北京 中国建筑 工 业 出版 社 ． 2 01 0 ． 【 2 】 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0混凝土 结构设计规 范 [ S ] ． 北 京中 国 建筑工业出版社． 2 0 1 0 ． 【 3 】 G B 5 0 0 0 9 2 0 0 1建筑结 构荷 栽规 范 【 S 】 ． 北京中国建 筑 工 业 出版 社 ． 2 0 0 6 ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m