混凝土强度提高系数在井壁结构设计中的研究与应用.pdf

第4 6 卷 第5 期 2 0 1 4 年 第5 期 煤炭工程 C O AL ENG I NE ERI NG Vo 1 ． 46， No ． 5 No ． 5，201 4 do i 1 0 ．1 1 79 9 ／c e 2 01 40 5 0 0 4 混凝 土强度提高系数在井壁结构设计 中的 研 究与应用 张爱勇 1 ．安徽理工大学 土木建筑学院，安徽 淮南2 3 2 0 0 1 ；2 ．煤炭工业合肥设计研究院，安徽 合肥2 3 0 0 4 1 摘 要文章针对新的 混凝土结构设计规 范要 求，合理地提 出厚壁 圆筒结构物在二轴 受压和三轴受压下，采用以概率理论为基础的极 限状 态设计法，用分项 系数进行设计 ，且结合工 程设计本身具体 因素，给 出了混凝土强度提 高系数的取值关 系。其在深厚表土层冻结法井壁设计 过程 中，对井筒的施工进度 、安全、经济效益都有着重要的指导意义。 关键词 深厚表土层 ；信湖副井；混凝土强度提高 系数 ；井壁结构 中图分类号 T D 2 6 2 文献标识码 B 文章编号1 6 7 1 0 9 5 9 2 0 1 4 0 5 - 0 0 1 1 - 4 S t u dy a n d App l i c a t i o n o f I mpr o v e d Co e ffi c i e nt o f Co nc r e t e S t r e ng t h t o De s i g n o f M i n e S ha f t Li n e r St r u c t ur e ZHANG Aiy o ng 。 1 ． S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ，An h u i U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y ，H u a i n a n 2 3 2 0 0 1 ，C h i n a ； 2 ． H e f e i D e s i g n a n d R e s e a r c h I n s t i t u t e o f C o a l I n d u s t r y ，H e f e i 2 3 0 0 4 1 ，C h i n a Ab s t r a c t Ac c o r d i n g t o t h e r e q u i r e me n t s o f a n e w i s s u e d “ D e s i g n C o d e o f Co n c r e t e S t r u c t u r e ”， a p r o b a b i l i t y t h e o r y a s a b a s i c u l t i ma t e s t a t e d e s i g n me t h o d w i t h s u b i t e m c o e f fi c i e n t w a s a p p l i e d t o t h e d e s i g n o f t h e t h i c k w a l l c y l i n d e r s t ruc t u r e u n d e r a b i a x i a l c o m p r e s s i o n a n d t r i a x i a l c o m p r e s s i o n ．A n d i n c o m b i n a t i o n w i t h t h e c e r t a i n c t o m o f t h e p r o j e c t d e s i g n ，a v a l u e s e l e c t i o n r e l a t i o n s h i p o n t h e i mp r o v e d c o e f fi c i e n t o f t h e c o n c r e t e s t r e n g t h wa s p r o v i d e d ． Du r i n g t h e d e s i g n p r o c e s s o f t h e f r e e z i n g s h a f t l i n e r i n a d e e p a n d t h i c k o v e r b u r d e n， a l l a b o v e w o u l d h a v e i mp o r t a n t g u i d e s i g n i f i e a n c e s t o t h e c o n s t ruc t i o n s c h e d u l e，s a f e t y a n d e c o n o mi c b e n e fi t o f t h e mi n e s h aft ． Ke y wo r d s d e e p a n d t h i c k o v e r b u r d e n； X i n h u Mi n e Au x i l i a r y S h aft ；i mp r o v e d c o e f fi c i e n t o f c o n c r e t e s t r e n gth；mi n e s h a f f l i n e r s t ruc t u r e 安徽省毫州煤业有限公司信湖矿井位于安徽省涡阳县 境内，产量为 3 ． O O Mt ／ a ，本矿井采用立井、主要石门、分 组大巷 、分区通风 的开拓 方式 。该 矿井场 地 内设 主井 、副 井和 回风井 3个 立井 井筒 。3个井筒深度均超过 1 0 0 0 m，表 土层厚度在 4 2 1 ． 7 5～ 4 2 5 ． 0 m左 右 ，基岩风化带厚度在 3 3 ． 0 ～ 5 1 ． 5 m左右 ，其中副井井筒 净直径 8 ． 1 m，表土段采 用冻 结法施工 ；其他 2个井筒表土段均采用钻井法施工 。J 。 本文主要针对信湖矿副井大直径深表土冻结法凿井井筒内 层井壁支护技术进行优化研究探讨。 1工程水 文地 质分 析 根据相关地质资料，揭露信湖矿副井井位处的地层 自上 而下有第四系 Q 、第三 系 N 、二叠系 上石盒子组 P 2 s s 、下石盒子 P 1 x s 。第四系厚度 8 6 ． 1 0 m，其岩性主 要 由砂 ，粘土和砂质粘土组成。其 中砂层 比较 松散 ，连续性 较好，透水性较强，是第四系的主要含水层。粘土可塑性 强，膨胀量大，含较多钙质结核及少量铁锰质结核。第四系 属河流相沉积，与下伏地层第三系假整合接触。第三系 N 厚度为3 3 9 ． 3 0 m，上部粘土及砂质粘土，可塑性强 ，膨胀量 大，含较多钙质及钙质结核。中部细砂、中砂、粉砂及粘土 质砂，砂层结构松散。下部钙质粘土、泥灰岩、粘土及砂质 粘土互层，可塑性强，膨胀量大，分布均匀。第三系属河流 相及河湖相沉积，与下伏二叠系地层不整合接触。其新生界 包括第四系和第三系 松散层总厚度为 4 2 5 ． 4 m。 收稿 日期 2 0 1 3 0 6 0 9 作者简介张爱勇 1 9 8 0一 ，男 ，安徽泗县人 ，工程师 ，煤炭工业合肥设计研究院矿井所矿建室副主任 ，主要从事煤 矿矿建设计工 作 ，Em a i l r o u n d w o r l d 1 6 3 ． c o n。 引用格式张爱勇．混凝土强度提高系数在井壁结构设计中的研究与应用 [ J ] ．煤炭工程，2 0 1 4，4 6 5 1 11 4 ． 11 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 煤炭工程 2 0 1 4 年第5期 二叠 系地层 有上 石盒 子组 、下石 盒子 组 ，岩性 主要 由 砂岩、粉砂岩、泥岩及煤层组成，副井基岩风化带厚度为 4 0 ． 4 3 m，本区风氧化带岩石松软多为碎块状，裂隙发育， 强度降低。其基岩段预计井筒涌水总量为 2 6 3 m ／ h 。二叠 系煤系各砂岩裂隙含水层 段 富性弱，渗透性差，在 自然 状 态下 ，地 下水 运动缓慢 ，处 于半封 闭状态 ，地下水 补给、 排泄条件差 ，以储存 量为主。主要 为区域层 间补 给、迳流 、 排泄。垂向上各含水层 段 之间都有相应的隔水层，正常 情 况下无直接水力联系 。 2 冻结法井壁结构设计与混凝土强度提高系数 2 ． 1 井壁 结 构设计 理论 以往冻结井壁结构设计主要按照 煤矿矿井采矿设计 手册 1 9 8 4年出版 和 采矿T程设计手册 2 0 0 3年出 版 进行 ，采用的安全保证是单一安全系数表达的极限状态 设计方法 。这一计算方法对于冻结深度小于 4 0 0 m的 井壁设计是安 全可靠 的 ，并得 到 了实践 的证 明。但 是对 于 冻结深度大于 4 0 0 m和 混凝土结构设计规范 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0 的执行 ，该设计法存在着许多不 合理之处 ，导 致井 壁设计 出现诸 多 问题。因此 ，现 井壁结 构设 计严格 执行 新 的规范 ，采用 以概 率理 论为基 础 的极 限状 态设 计法 ，用 分 项系数进行设计。结构设计根据承载力极限状态及正常使 用极限状态的要求 ，考虑均匀地压、不均匀地压和施工临 时荷载的作用，分别对内、外层井壁的环向和竖向的强度、 稳定性进行计算和验算 ，同时井壁的环向强度还按轴心受 压 和偏心受压分别计算 。 2 ． 2混凝 土强度提 高 系数 冻结井壁是一种深埋于地下的厚壁圆筒结构物，其中 的混凝 土是处于 多轴 受压状 态下 的 ，其混 凝土强 度特 性与 单轴受 力情 况时 不相 一致 ，混凝 土抗 压强 度将得 到显 著提 高 ，根据过去的安徽理工大学相关井壁试验结果 ，混凝土 抗 压强度可提高 1 ． 7～ 2 ． 6 8倍 ，而 目前 井壁 结构 设计 时没 有考虑这一点 ，内壁计算结果将偏于安全。 国外从 2 0世纪 6 0年代起 就 陆续进 行 了混凝 土多 轴强 度的研究并写进 了相 应的规 范中 。国 内则起步较 晚 ，2 0世 纪 8 0年代才逐步进行该领域 的研究 工作并取得 一定 的研究 成果 ，在工程中得到应 用 的有钢 管混凝 土和混 凝土 局部 承 压结构等 。根据现 有研究 成果 表 明，二 轴受压 试验 中混凝 土抗压强度提高系数一般不超过 1 ． 2倍 ，在三轴受压试验 中混凝土抗压强度一般可提高 1 ． 2～ 3倍 。 根据混凝土强度准则，采用弹性分析或弹塑性分析求 得混凝土的应力分布和主应力值后，混凝土多轴强度验算 应符合下列要求 l ． I ≤ I l 1 ， 2 ， 3 式中， 为混凝土主应力值 ，受拉为负，受压为正， 且 ． ≥ ≥r ， ， ； 为混凝 土 多轴 强度 代表 值 ，受 拉 为 负， 1 2 受压 为正 ，且 。 根据井壁模 型破坏试 验 的极 限承载 力 ，采用极 限平 衡 法可求得井壁结构破坏时截面的平均最大环向应力，将混 凝土多轴强度最大值 井壁结构为环向应力值 与混凝土轴 心抗压强 度 之 比，称 为 混凝 土抗 压 强 度提 高 系 数 ，可 得 f f m ， ， 为混凝土单轴抗压强度设计值 。 c r c ． 采用上述公式 ，安徽理 工大 学地 下结构 研究 所对 相关 模型通过井壁结 构模 型试验 ，求得 内壁模 型试 验的混 凝 土 抗压 强度提高 系数 见表 1 。 表 1 模型试验 混凝 土抗压强 度提 高系数 由表 1可见 ，对于 井壁这 种厚 壁 圆筒结 构 ，外侧 混 凝 土处于三 向受压 状 态 ，内侧 混凝 土 虽 处于 二 向应 力状 态 ， 再加 上其 弧形结构 的特殊 约束性 ，因而 井壁 中混凝 土抗 压 强度 提高系数将介 于二轴 受压 和 轴 受压 数值 之间 ，其 试 验结果与 国内、外 的研究成果是一致 的。 现行规范 混凝 土结构 设 计规 范 G B 5 0 0 1 02 0 1 0 第 5 ． 5弹塑性分析规定 材料 的的性 能指标宜取平均值 ， 钢筋、混凝土材料的本构关系宜通过试验分析确定，也可 按附 录 C采用 。 附录 C条文说明指出，混凝土二轴应力的强度包络图 确定为 4条 曲线连成的封闭曲线，取值比试验结果偏低 ， 可保证结构安全 。混 凝土 三轴抗 压强 度的取 值显 著低 于试 验值 ，且 略低 于一些 国外设 计规 范所规 定 的值 ，义有 最高 强度 3倍的限制，用于承载力验算可确保结构安全。 在实 际T程设 计 中，很 少直 接采用 上述 强度 准则 进行 应力状态 的验 算 ，而往 往用 比较 简单 的图表 、曲线形 式表 达实用的强 度验算 条件，详见 混 凝土结构设计规 范 G B 5 0 0 1 02 0 1 0 附录 c的说明 。 以信湖矿副井井筒为例，对于内层井壁，在水压作用 下 ，井壁 内的应力 分布如下。 对于内缘 水平压力 P 7 k H 0 ． 0 1 4 6 8 4 ． 6 8 MP a 。 式中 水 的容重 ，取 0 ． 0 1 MN ／ m ； 月 计 算处深度 ，m。 井筒内径 a 4 ． 0 5 m；井筒 内层井壁外径 6 5 ． 0 5 m。 环 向应力 - 2 6 ． 2 3 l M P a 。 O一 ．U ] 一 斗 ．U 径 向应力 ， 0 。 平面 应 变 2 6 ． 2 3 100 ． 2 2 6 ． 2 3 1 5 ． 2 4 6 MP a 为混凝 土泊 松 比，按 混凝 土结构 设计 规范 0 ． 2 采用 ，高强混凝土一般在 0 ． 2～ 0 ． 2 8之 间 。 自重应力 f ， 0 ． 0 2 4 X 4 6 8 ． 01 1 ． 2 3 2 MP a 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 4 年第5期 煤炭工程 混凝 土 主 应 力 J2 6 ． 2 3 1 ， 25 ． 2 4 6～1 1 ． 2 3 2 ， 0， 2 ／o - 10 ． 2 ～0 ． 42。 查 附录图 C ． 4 ． 3 2 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0 可得 ，当O - ／ o - 。 0 ． 2 1 ． 0范围内 r ， ／ o - ． 0时，混凝土抗压强度提高系数取 m 1 ． 2。 对 于外缘 环 向 应 力 O - 0 P 4 ． 6 8 a D一 ．U3 一 斗 ．Uj 21 ． 5 51 MP a。 自重应 力 f ， 0 ． 0 2 4 4 6 8 ． 01 1 ． 2 3 2 M P a 。 径 向应 力 ， 4 ． 6 8 M P a 。 所 以 ，盯l 2 1 ． 5 5 1 MP a ， 2 l 1 ． 2 3 2 MP a ， 3 4． 6 8MPa， 2 ／o “ l0 ． 521， 3 ／ o - l0． 21 7。 查附录图 C ． 4 ． 3 2 G B 5 0 0 1 02 0 1 0 可得 ，井 壁外 缘 混凝土抗压强度提高系数可取为 m3 ． 0 。 根据现行的钢筋 混凝土 设计 规范 ，结合 内壁 的实 际受 力状态 ，查附录 C的图可得 井壁结构 中混 凝土抗 压强 度提 高系数可取为 1 ． 23 ． 0，考虑到井下混凝土施工环境相对 较差，为安全起见，取内层井壁混凝土抗压强度提高系数 为 1 ． 2 。 在实际井壁结构设计中，因 l r ， ⋯ l ≤ ff m l ，以上的强 度准则是在极限状态时计算得到的，考虑到结构安全的可 靠性，可采用 k 。‘ o r ⋯ ≤， m 进行强度校核验算，即k -‘ o r m ‘ k 一 为井壁结构安全分项系数 反 映 了 荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值 ， k ． 取 1 ． 3 5 。因高强混凝土井壁内缘为危险截面，采用上式 对混凝土强度进行校核 k lo r 1 ． 3 5 26 ．2 31 3 4． 41 2MPa≤ m‘ ． 1 ． 2 31 ． 8 3 8．1 6MPa 通过验算 ，强度满足要求 。 对于外层井 壁 ，其 受力 机 理 与 内层井 壁 完 全不 一样 ， 而且外壁在井筒套内壁前后受力也不尽相同。根据多轴强 度理论可知 ，混凝 土的强 度与应 力状 态有着 很大关 系 ，对 于 内壁处于二向和 三向受压 应力 之 间，其 强度 与单轴 强度 相 比大大提 高 ，因此承 载力相应 提 高。对 于外 壁 ，在套 壁 前，井壁中的混凝土处于拉压应力状态，其强度大大降低 ， 所 以其承载力也会 大大 降低 。而在套 壁后 井壁处 于单 向和 双向受压之间，其强度却稍有提高。在井壁设计时，另考 虑到井下 混凝 土施 工环 境 相对 较差 ，因此 ，为 安全 起 见 ， 外层井壁设计时，暂不考虑井壁混凝土抗压强度提高系数。 2 ． 3 井壁结构设计计算 钢筋混凝土井壁按照厚壁筒理论计 算。 井壁厚度按拉麦公式进行估算 h 一 √ 一 c 击 式 中 井壁厚度 ，mm； r 井壁 内径 ，m； [ ] 井壁综合抗压强度设计值，N ／ mm ； p 水平 压力 ，M P a ； ty 设计荷载系数 。 对永久荷载和可变荷载，规定了不同的结构安全系数。 按 煤矿立 井井 筒 及 硐 室设 计 规 范 G B 5 0 3 8 42 0 0 7 ， 其井壁结构计算 中相关安全系数如均匀水土压安全系数 1 ． 3 5 ；静水压力安全系数 1 ． 3 5 ；稳定性安全系数 1 ． 3 ；不均 匀压力安全系数 1 ． 1 ；冻土压力安全系数 1 ． 0 5；负摩擦力 安全系数 1 ． 2 ；井壁吊挂力安全系数 1 ． 2 ；交界面受力安全 系数 1 ． 2 ；井塔纵向偏压安全系数 1 ． 2 。 另外 ，考 虑到混凝 土结构 的稳 定性 和不均 匀受 力 ，因 此 ，在井壁设 计时 如考虑 采用 混凝 土强度 提高 系数时 ，其 在井壁厚度估算时，[ ] 可采用混凝土轴心抗压强度设计 值提高 1 ． 2倍后与 钢筋抗 拉强 度设 计值 之和再 乘 以 0 ． 9进 行计算。 2 ． 4井壁应力验算 钢筋混凝土井壁内缘环向应力为 2 r 凝h P 凝 土 n 2 凝 一 r 2混 凝 - 钢筋混凝土井壁外缘环向应力为 二 争 混 凝 土 _ i _一 ， 最大环向应力 发生在 井壁 内缘 ，如 果 内缘 应力 小于混 凝土抗压设计强度值 ，则只需构造配筋。否则，可提高混 凝土强度等级或进行如下配筋计算 钢筋混凝土井壁截面的平均应力为 】 ， 、 【 混 凝土 混 凝土 井壁需要的环向钢筋配筋率 为 一 丁 如果计算 的 小 于 0 ． 4 ％ ，则 按构 造配筋进行设 计。 式 中 混 凝 如 井筒外径 ， ； 混 凝 井筒 内径 ，m； 混 凝土轴心抗压强度设计值 ，N ／ m m ； 钢筋抗拉强度设计值 ，N ／ mm 。 3信湖矿井副井井壁结构设计实例 3 ． 1 井壁结构设计参数 信湖矿副井井筒的冻结深度为4 9 0 m，冻结段井壁采用 双层钢筋混凝土 内夹塑料 板结 构形 式 ，在冻结 壁与 外层 井 壁之 间铺设 2 5 m m或 5 0 mm厚 的泡 沫塑料。冻结段 支护深 度 为 4 8 4 m，内层井壁最大控制深度按 4 6 8 m 4 8 41 64 6 8 m， 其中1 6 m为支撑圈和壁座高度之和 处计算 ，井筒内径 R 4 0 5 0 mm。其相关参数见 表 2 。 1 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 煤炭工程 2 0 1 4年第5 期 3 ． 2信 湖副 井 内层 井壁 结构设 计 比选 1 内壁控制厚度在不考虑混凝土提高系数的情况下 C 7 0混凝土 计算结果 按 采矿工程设计手册 2 0 0 3年版 和煤矿立井井筒 及硐室设计规范 G B 5 0 3 8 42 0 0 7 计算井壁控制厚度主要 采用拉 麦 公 式 ，对 于 C 7 0混 凝 土 ，计 算 为 h4 0 5 0 √ 一 1 2 9 3 m m 。 2 内壁控制厚度在考虑混凝土提高 系数 的情况 下 C 6 0 、C 6 5和 C 7 0混凝土 比较 计算结果 内壁按提高系数 低强度等级 C 6 0混凝土 计算 h 4 0 5 0 √ 丽 一 1 1 2 2 5 m m7 8 2 1 3 5 4 6 8 。 ＼ 3 0 ． 一 ． ． ‘ ／ 内壁按提高系数 低强度等级 C 6 5混凝土 计算h 4 0 5 o √ 丽 一 1 10 9 8 ra m3 3 1 5 6 2 1 3 5 x 4 6 8 。 ＼ ． 一 ． ． ／ 内壁按提高系数 高强度等级 C 7 0混凝土 计算h 4 】5 0 √ 丽 L 一 1 9 9 9 m m3 5 4 2 4 2 1 3 5 x 4 6 8 。 ＼ ． 一 x ． ． ‘ ／ 由上面计算可 知 ，在考虑 内层井 壁结 构 中混凝 土处 于 多轴受力状态 ，确 定 内壁采用 l O 0 0 m m 厚 的 C 7 0高 强钢 筋 混凝 土结构是可行的 该 内层井壁设置 了可压缩井壁接 头 。 内层井壁控制厚度在不考虑混凝土提高系数的情况下 C 7 0混 凝 土 与混 凝 土 强 度 按 提 高 系 数 的 情 况 下 C 6 0、 C 6 5和 C 7 0混凝土 计算结果 ，见表 3 。 表 2 井壁结构设计参数 m 序号 名称 参数 序号 名称 参数 序号 名称 参数 1 井 口标高 3 2 ． 5 5 冻结深度4 9 0 ． 0 9 井筒直径 8 ． 1 2 自然地坪标高 3 1 ． 4 2 6 冻结支护深度4 8 4 ． 0 1 O 井壁混凝土强度等级 C 3 0～C 7 O 3 井底标高 一 9 6 0 ． o 7 基岩风化厚度 4 O ． 4 3 l 1 井壁冻结段厚度 1 ． 3 5～1 ． 9 5 4 表土段深度4 2 5 ． 4 0 8 基岩段深度 5 4 3 ． 5 l 2 井简深度 1 0 2 7 ． 5 表 3 信 湖副井 内层井壁不同条件下比较表 [ 3 ] 姚直书，秦一雄，程桦，等．双层钢板混凝土复合井壁 扯筒 井筒内壁控混凝土强度混凝土强度 井壁厚 同 制深度／ 提 高系数 等级 度／ 1 ． O C 7 0 1 3 0 0 副井4 6 8 ． o C 6 0 1 2 5 o 1 ． 2 C 6 5 1 1 o o C 7 0 l O O O 4结语 通过以上计算比较可见，在井壁计算 中若不考虑混凝 土强度提高 系数 ，在信 湖矿井 副井井 筒深 部 ，即使混 凝 土 强度等级为 C 7 0 ，副井的内层井壁 厚度也 达到 1 3 0 0 m m，这 样 内层井壁 太厚 ，施工 难度 大。在井壁 计算 中若考 虑混 凝 土强度提高系数时，如混凝土强度等级采用较低强度等级 为 C 6 0时，同样计算的井筒内层井壁较厚 ，其厚度将达到 1 2 5 0 ram。而如采用混凝土强度等级为 C 7 0时，按混凝土强 度提高系数计算出的副井的内层井壁厚度为 1 0 0 0 m m，它不 但满足巨厚表土层高地压的设计要求，而且还减薄井壁厚 度达 2 0 ％以上、节省了大量的工程费用 ，经济价值显著。 参考文献 [ 1 ] 张荣立 ，何 国纬 ，李铎．采矿 工程设 计 手册 [ M] ．北 京 煤炭工业出版社 ，2 0 0 3 ． [ 2 ] 姚直书 ，岳丹 ．井壁结构 中混凝土强 度提高系数 的研究 [ J ] ．辽 宁工 程 技 术 大学 学 报 自然 科 学 版 ，2 0 0 0，1 9 3 2 5 6 2 5 8 ． 1 4 [ 1 5 ] 设计计算方法研究双 层钢板 [ J ] ．安徽 理工 大学学 报 自 然科学版 ，2 0 0 8，2 8 3 1 51 8 ． 黄小虎．特厚表土层冻结井壁 的受 力机理 及设计理论 研究 [ D] ．淮南 安徽理工大学 ，2 0 0 6 ． 煤矿矿井采矿设计手册 编写 组．煤矿矿井 采矿设计手 册 [ M] ．北京 煤炭工业 出版社 ，1 9 8 4 ． G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0 ，混凝土结构设计规范[ S ] ． G B 5 0 3 8 4 2 0 0 7 ，煤矿立井井筒及硐室设计规范 [ S ] ． 李士栋 ，李杰 ．巨厚表土层 冻结段井壁 结构 内外力监测 技术 [ J ] ．煤炭工程 ，2 0 1 0 1 2 3 23 4 ． 贾翱翔 ．冻 结 法凿 井 井 壁结 构 的探 讨[ J ] ．煤 炭 工程 ， 2 0 O 6 2 6 46 6 ． 张乃宏 ，王晓健 ．井 筒基岩段 过特殊地 层井壁设 计及施 工 优化 [ J ] ．煤炭工程 ，2 0 1 3 8 3 8 3 9 ，4 2 ． 韩博 ，张乃宏 ．立 井井筒基 岩段深孔爆 破技术 参数优化 分析 [ J ] ．煤炭工程 ，2 0 1 2 3 3 7 3 9 ． 陈新明．光面爆 破技术 在井筒 基岩段 施工 中的应 用 [ J ] ． 煤炭工程 ，2 0 1 1 6 4 44 7 ． 王莹莹 ，李泽荃．立井井筒基岩段壁后防水注浆技 术 [ J ] ． 煤炭工程 ，2 0 1 2 1 3 73 8 ． 李林 ，徐兵壮 ，赵 根全 ．等．冻结法 凿井 中局部冻 结技 术对 已成井 壁保 护 的温 度 场分 析 [ J ] ． 煤炭 工 程 ，2 0 1 2 23 43 6． 盛天宝．特厚冲积层 冻结法 凿井冻 结壁 径 向位 移特性 研究 [ J ] ．煤炭工程 ，2 0 1 1 1 1 1 0 01 0 2 ． 责任编辑郭 继圣 引 叫 纠 f l [ 『r} 1 l l 1 l 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m