CFRP加固混凝土结构耐久性试验研究.pdf

2 0 1 4年 第 1 O期 【 总 第 3 0 0期 Nu mb e r 1 0 i n 2 0 1 4 T o t a l No ． 3 0 0 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 T HEORETI CAL RES EARCH C F R P加固混凝土结构耐久性试验研究 王吉忠。董肖松 ，张建 大连理工大学 海岸和近海工程国家重点实验室，辽宁 大连 1 1 6 0 2 4 摘要 为了对海水环境下 C F R P 一 混凝土界面性能进行研究 ， 采用 4 2 个 C F R P片材进行了 C F R P材料物理力学性能试验 ， 采用 7 2 个混凝土单剪试件对海水环境下 C F R P 一 混凝土界面黏结性能进行试验。 结果表明 C F R P 材料的耐久性 良好 ， 长时间的海水腐蚀 对 C F R P材料的物理性能没有太大影响； C F R P 一 混凝土黏结强度随腐蚀时间增加而降低 ；长时间海水腐蚀对界面延性有不利影响， 对界面应变发展规律和黏结滑移关系没有明显影响。 关键词 海洋环境 ；C F R P片材 ；C F R P 一 混凝土界面；黏结性能 中图分类号 T U5 2 8 ．O 1 文献标志码 A 文章编号 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 4 1 0 0 0 1 6 0 4 Du r a b i l it y o f CF R P s t r e n g t h e n e d c o n c r e t e s t r u c t ur e WANGJ i z ho n g， DONGXi a o s o n g， ZHANG J i a n S t a t e K e y L a b o r a t o r y o f C o a s t a l a n dO f f s h o r e E n g i n e e r i n g ， D a l i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， D a l i a n 1 1 6 0 2 4 ， C h i n a Ab s t r a c t T o i n v e s t i g a t e t h e d u r a b i l i ty o f c a r b o n fi b e r r e i n f o ree d p o l y me r CF R Ps h e e t s and the b o n d b e h a v i o r b e t we e n C F R P c o n c r e t e int e r f a c e i n ma r i n e e n v i r o n me n t 4 2 CFRP s p e c i me n s a n d 7 2 s i ng l e s h e ar t e s t s pe c i me n s we r e c o n d u c t e d．Re s u l t s i n d i c a t e d t ha t t h e d u r a bi l i t y o ft h e CF l i p s h e e t s wa s s o e x c e l l e n t t h a t l o n g t e r m s e a wa t e r c o r r o s i o n h a s l i t t l e i nfl ue nc e on i t ； b o n d s tre n g t h b e t we e n c o nc r e a n d CF R P d e c r e a s e d wi m the i n c r e a s e o f e r o s i o n t i me l o n g t e r m s e a wa t e r c o r r o s i o n has a i1 a d v e r s e e f f e c t o n t h e d u c ti l i ty o f C F R P c o n c r e t e i nt e r f a c e an d ha s n o s i g ni fic ant e f f e c t o n the d e v e l o p me n t of s t r a i n a nd the b O nd s l i p c o ns t i t u t i v e r e l a t i o n s h i p ． Ke y w or ds ma r i ne e n v i r o nme n t ； CFRP s h e e t ； CF RP c o nc r e t e i n t e r f a c e ； bo ndb e h a v i o r 碳纤维 增强复合 材料 C a r b o n F i b e r R e i n f o r c e d P o l y - m e r ， C F R P 自诞 生以来便受到普遍关 注 ， 因其具有 良好的 物理 力学性 能和耐久性 ， 利用 C F R P修 复加 固结构是 目 前 工程界采 取 的常 用做法 『 l _ 。 C F R P与混凝 土之 间的黏 结性能是 C F R P材料能否充分发挥其功能的关键 因素 ] ， 特别是当结构处于海洋环境 时， 在 C F R P材料充分发挥强 度前往往 出现 C F R P与混凝土之 间的黏结破坏 。 目前 国内 外许 多学者 对 C F R P 一 混凝 土界 面 的黏 结性 能做 了大量 的研究工 作[ ] ， 主要采 用试验 的研究 方法 ， 但是 由于缺 乏统一 的黏结强度试验标 准 ， 不 同试 验材料 和不 同试验 方法可造 成试验结果有较 大 的出入 ， 开展更深 入 的关 于 C F R P 一 混 凝土界 面耐久性 的研究显 得尤为必要 。 笔 者对 C F R P片材进行试验 ， 研究 了 C F R P的物理性 能随海水作 用 时 间的变化 规律 ； 对混凝 土单 剪试件 进 行试验 ， 得 出 C F R P 一 混凝土界 面性能 随海水腐 蚀时 间的变化规 律 ， 考 虑的影 响因素主要有} 昆 凝 土强度 、 C F R P粘 贴面积 、 海水 作用龄期等 。 收稿 日期 2 0 1 4 -- 0 4 1 3 基金项目国家自然科学基金 5 1 3 7 8 0 8 9 1 6 1 试验 方案 C F R P片材试 验材料采 用英 国进 口 S i g m a t e x P C 2 5 1 复合碳纤维材料 ， 名义厚度 0 ． 1 6 7 m m， 抗拉强度 4 1 0 0 MP a ， 弹性模量 2 4 0 ， 伸长率 1 ． 8 ％， 密度 2 9 9 g ／ m o 黏合剂采用瑞 士进 口 A r a l d i t e A V ／ H Y1 8 0 ． 2 B碳纤维布专用胶 黏剂 ， A 组分与 B组分使用前以比例混合。 依据 G B ／ T 3 3 5 3 --1 9 9 9 定 向纤维增强塑性材料 拉伸性 能试验 方法 确定 C F R P 片材尺寸 和试验方 法 ， 为 了避 免 C F R P片材 拉伸试 验 时 端部出现应力集中，采用材质较软的铝夹片粘贴在片材 两端 ，并 在铝夹片外 侧打磨 出倒 角 倒角 ≥1 5 。 ， C F R P 拉伸试样的具体尺寸示意图如图 1 所示。 试验在室内恒 温条 件 2 5 2 ℃ 下进行 ， 将 4 2 个 C F R P片材分为六组 ， 分别在人工海水 中腐蚀 0 对照 、 3 0 、 6 0 、 9 0 、 1 2 0 、 1 5 0 d后 取出， 进行拉伸试验。 黏结试验所用混凝 土强度分为 C 3 0和 C 6 0 ， 采用大连 某水泥厂生产 P 0 4 2 ． 5 级水泥 ， 试验用砂为 中砂 ， 石子粒 径在 5 ～ 2 5 m l T l ， 砂石料级 配 良好 ， 采用 I 类粉煤灰 ， F N D． 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 昌 _ 4 _ 一 图 1 CF R P拉伸试件尺寸 单位 mm 型高效减水 剂 ， 混凝土各项指标如表 1 所示 。 两种强度混 凝 土柱共 7 2 根 ， 强度试块 2 4个 ， 混 凝土采用 现场浇 筑 ， 2 4 h 后拆模 ， 在标 准养护 室养护 2 8 d 。 混凝 土养护完成从 后用将表面浮浆打磨掉露出骨料 ， 然后经过表面清洗 、 涂刷 底胶 、 表面找平等工序后方 可粘贴 C F R P布 ， 粘 贴尺寸有 8 0 mmx 8 0 r n lT 1 、 8 0 mmxl 2 0 mm、 1 5 0 mm x l 2 0 r n i F l 、 1 5 0 mm 2 0 0 m m、 1 5 0 mmx 3 0 0 m m五种 ， 粘贴完毕在室温条件下养 护 7 d 使胶黏剂完全固化后方可进行海水腐蚀试验， 采用电 加热棒使水箱 内海水保持恒温 2 5 2 ℃ ， 试验用 的人工 海水成分及浓度见表 2 。 等试件养护到各 自需要的龄期时 从腐蚀箱中取出， 经过表面处理后粘贴应变片， 应变片的布 置如图 2 所示 。当 C F R P与混凝土黏结长度 0 L 1 0 0 mm 时 ， 应变 片 间距 2 0 m m； 当 1 0 0 L 2 0 0 mm 时 ， 距加 载端 1 0 0i n r n内间距为 2 0I n l T l ， 1 0 0 ～ 2 0 0 m m 内间距 为 2 5 mm； 当 2 0 0 L 3 0 0 mm时 ， 距加载端 1 0 0 m m 内间距 为 2 0 mm， 1 0 0 ～ 2 0 0 mm 内 间距 为 2 5 m m， 2 0 0 L 3 0 0 I n l T l 内间距 为 3 0 mm。 黏结试验标准试件如图 2 所示 ， 加载装置如 图 3 所 示 ， 采用I MC动态数据采集系统采集试验数据。 表 1 混凝土的各项指标 强度 水泥 水 砂 石子 粉煤灰 减水剂 等级 ／ k g ／ k g 慨 ／ k g ／ k g ／ k g ／ MP a C3 0 2 91 1 8 5 6 5 6 1 21 7 6 7 0 ． 8 73 41 ． 1 C6 0 44 0 】 6 5 5 9 0 】1 4 5 】 1 O 2 ． 2 00 6 3． 6 表 2人工海水的组成及浓度 图 2 剪切试件示意图 单位 m m 图 3单 面剪切 试验 加载 装置 2 试验现象与结果分析 2 ． 1 试验现象与分析 C F R P片材 的拉伸试 验在 1 0 0 t 电液伺服试验机上进 行 ， 片材 主要有 中部拉 断 、 撕裂 断裂和单根断裂三种破坏 形式 ， 中部拉断破坏是最理想的破坏形态 占总试验片材数 的 8 7 ％， 撕裂断裂和单根断裂是 由于加强铝片可能出现的 偏心和手工制作试验试件产生的缺陷导致的非理想破坏。 C F R P片材试验结果见表 3 。 从表 中数据可 以看出 ， 海水腐 蚀前后 C F R P片材 的各项物理性能均发生了不同程度的变 化 片材的抗拉强度和极限应变在腐蚀前 6 0 d 均有小幅增 加 ， 从 6 0 d 后开始出现下降， 片材的弹性模量在腐蚀前 6 0 d 有小幅的下降， 从 6 0 d 后开始缓慢增加。 总的来看 C F R P 片材的耐久性 良好 ， 海水腐蚀对 C F R P片材物理性能没有 明显 的影响。 表 3 CF R P拉伸试验结果 C F R P 与混凝土黏结试验在 1 0 0 t 电液伺服试验机上 进行 ， 用图 3 所示加 载装置进行加载 。 加载时为 了使试件 各部 分更好的工作 ， 先进行 0 ． 3 0 ． 5 k N的预加载 ， 将预加 荷载卸掉后即进行正式加载 。 加载初期 ， C F R P开始绷紧， 此 时纤维布已经开始与混凝土共 同受力 ， 且由于所加荷载较 小 ， 界 面尚处 于弹性状态 ， 黏结应力 主要 发生在距加载 端 很 近的界 面内。 随着 荷载的不 断增加 ， 黏结应力 开始 向距 加载端更远 的界面延伸 ， 但是主要黏结力还是 由加载端 附 近界 面提供 ， 此 阶段 属于黏结力持续增加 阶段 ， 并无 明显 现象 。 随着荷 载的进一 步增加 ， 加 载端 附近的黏结应力 已 接近其极 限应力 ， 应变也达 到最大 ， 从加载端开始 出现黏 结滑移 ， C F R P布开始从加载端向远端剥离 ， 黏结应力进一 步的向远端发展 ， 最终 自由端界面黏结应力达到极限， 发生 剥离破坏 ， 并伴 随很 大的剥离声 响。 试验 中的破坏形式 主 要有 以下三种 1 混凝土剪切破坏 ， 破坏发生在胶层 以下 的混凝土层 ， 破坏时加载端附近纤维布上附着楔形混凝土 块， 试验中黏结长度较短的试件大多发生这类破坏； 2 界 面剥离破坏 ， 破坏时界面下混凝土产生裂缝并不断扩展 ， 导 致在加载端产生剥离， 随着加载的持续剥离长度不断增加 ， 最终到达 自由端破坏 ， 剥离破坏后混凝土表面有许多细小裂 纹 ， 纤维布上黏有少量混凝土 ， 此破坏多发生于黏结长度 较长试件 ， 且经过海水腐蚀的构件多发生此类破坏 ； 3 混 1 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 凝土剪切破坏和界面剥离破坏 的} 昆 合 型破坏 ， 此破坏属 以 上两种破坏的混合形式 ， 破坏时加载端纤维布带有楔形混 凝土块 ， 混凝土表面也有微小裂缝 。 三种破坏均属于脆性 破坏。 相 同粘贴尺寸不 同腐蚀龄期的试件破坏形式有所不 同， 由于高浓度海水对界面胶黏剂的腐蚀作用 ， 随着腐蚀 龄期 的增加界面剥离形式的破坏逐渐增多。 2 。2 界面剥离承载力随腐蚀时间的变化规律分析 试 验中的荷载通过连接在夹头和球铰之间的荷载传 感器测得 ， 经数据分析可得到 C F R P与混凝 土界面承载力 随腐蚀 时间的变化规律如 图 4 所示。 由图中数据可以看 出 C 3 0和 C 6 0 混凝 土试件 的界 面剥离 承载力 时随着腐蚀时 间的增加而减小 ， C 3 0 混凝土试件与 C 6 0 试件 的剥离承载 力相差并不大。 黏结宽度为 8 0 的试件 ， 当黏结长度从 8 0 增 加到 1 2 0即增加 5 0 ％时 ， 两种强度试件界面剥离承载力均 增加 7 ． 5 ％左右 ， 可以看出其承载力 的增加并不与黏结长度 的增加成正比例关系。 黏结宽度为 1 5 0的试件， 随着黏结 长度从 1 2 0 增加到 2 0 0 再到 3 0 0 ， 剥离承载力有提高 ， 但是 提高幅度很小 ， 可以明显看 出当黏结长度超过有效黏结长 度时， 通过额外增加黏结长度来提高剥离承载力并不是一 种经济的做法 。 3O 堇2 R 2 0 褪 1 5 1 0 3 0 堇2 2 0 幅 褪 磊1 5 1 0 0 3 0 6 0 9 0 1 2 0 1 5 O 腐蚀时间／ d f a C3 0 混凝土 图4 界面剥离承载力的变化趋势 2 ．3 界面剪应力分布随腐蚀时间的变化规律分析 通过分布于 C F R P表 面的电阻应 变片可 以得到加 载 时沿 C F R P布纵向的应变分布 ， 然后通过两个相邻应 变片 的应变可 以用微分平衡方程获得界面应力的发展规律 。 刚 开始加载 ， 各个应变片的应变值与荷载基本保持线性关系 ， 距加载端最近的应变片应变增加较快 ， 其他应变片应变几 乎不变 ， 随着荷载的增加 应变逐 渐向 自由端发展 。 为了分 析海水腐蚀对应变分 布带来的影 响 ， 绘出应变与距加载端 位置相关曲线， 具有代表l生的 C 6 0 黏结面积为 1 5 0 x 2 0 0 mm 试件 的相关 曲线 如图 5所示 。 从 图中可 以看出 C F R P 一 混 1 8 凝土试件在腐蚀前后的应变分布 曲线非 常相似 ， 在荷 载水 平较低时 ， 两个 曲线均 只在加载端附近有应变 ， 随着荷 载 水平的提升 ， 两个相邻应变片之 间的应变差逐渐增 大 ， 即 两个应变片之间的黏结剪应力在增大 ， 当应变逐渐接近极 限应变时 ， 两相邻应变片只差又逐渐减小 ， 即应变片之间 的黏结剪应力在逐渐减小 ， 剪应力在逐渐 向远离加载端方 向发展 。 比较两 图我们可以发现腐蚀 1 5 0 d 试件极 限应变 比腐蚀 0 d 试件的极限应变要小 ，这是由于高浓度的海水 腐蚀导致 C F R P与混凝土界面的性能发生了变化 ， 说 明海 水腐蚀对界面的延性产生不利影响。 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 -N 2 0 0 0 l 0 0 0 L o a d ． 卜 _4 5 8 k N ●一 7 5 2 k N 1 O ． 5 5 k N 1 3 ． 5 7 k N 1 6 ． 5 2k N -■ 一 1 9 6 2 k N 2 1 ． 0 l k N 1 卜 _2 2 0 8 k N - --o- - 24． 04kN 2 6 ． 0 8 k N 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 1 8 0 2 0 0 距 加载端 距离 ／ mm a 腐蚀时间 0 d Lo a d _ 卜 一4 ． 5 8 k N 7 ． 5 2 k N 1 0 5 5 k N 13． 5 7kN _ 一 1 6 ． 5 2 k N 卜1 9 ． 7 1 k N 2l 0 1 k N 2 3 ． 0 6k N - --t t - - 2 5 ． O 2 k N 2 0 4 0 6 0 8 O 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 1 8 O 2 0 0 距 加载 端距离 ／ mm b 腐蚀时间 1 5 0 d 图 5 CF R P 一 混凝土试件应变分布 曲线 2 ． 4 界 面黏结滑移 关 系分析 国 内外一 些学 者对 界面 黏结 滑移 关 系 的研 究 已经 取 得 许多 的成果 ， N a k a b a t 9 1 ， Mo n t i v 0 ] ， D a i t “ ] ， S a v i o a E t ， 陆新 征 _ l 3 _3 等都提出了 自己的本构关系模型 。 其 中 N a k a b a 模 型 与 S a v i o a 模型都是根据 P o p o v i c s 描述混凝土的应力一 应变 关系的公式演化而来，属于P o p o v i c s 模型， Mo n t i 模型是双 折 线 模 型 ， D a i 模 型及 陆新 征 模 型属 于 双 曲线 形模 型 。 P o p o v i c s 模型是一种高度非线性多阶连续模型 ， 表达式为 一 r 1 一 。 一 1 f ＼ ＼s 0 ／ 式中 一最 大黏结应力 ，根据试验数 据 由微分 方程 计算 ； 对应的滑移值； n 拟合系数的估计值 ， 本试验取为 2 ．6 1 9 2 。 本研究依据相邻两应变片的应变差值和应变滑移积 分关系可以得出试验试件界面黏结应力 一 滑移关系的一 些离散点 ， 试验得出的黏结滑移关 系点与 P o p o v i c s 曲线 的 对 比如 图 6 所示 。 通过试验得到 的离散点可 以清晰的发现 C F R P 一 混凝 土关系有明显 的近似线性上 升段和软化下 降 段。 当荷载水平较低时 ， 黏结应力较小 ， 界面受力处于弹性 0 O 0 O 0 0 0 0 O O 0 0 0 O 0 5 0 5 O 5 O 5 3 3 2 2 1 1 、 加 如 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 状态， 黏结滑移近似的呈线性； 当黏结应力随着荷载的增 加 而增大时 ， 黏结滑移关系逐渐 由线性变为非线性 ， 最终 黏结应力达到 一； 黏结应力增加到s ． 7以后黏结滑移关系 逐渐进入软化下降段， 加载端 C F R P逐渐开始剥离 ， 随着 黏结应力进一步下降黏结滑移关系开始出现塑性软化段 ， 这个 阶段应力下降不明显 ， 但是滑移量迅速增加 ， 直至黏结 应力为零 ， 滑移量 达到最 大 ， C F R P完全剥离 。 从试验数据 与 P o p o v i c s 模型对 比中可以发现 P o p o v i c s 模型可以很好 的 描述界面黏结滑移关系， 上升段试验数据点几乎与 P o p o v i c s 模型曲线重合 ， 下降段的试验数据点分布在 P o p o v i c s 模型 曲线的两侧 ， 这表明用 P o p o v i c s 模型来描述 C F R P 一 混凝 土界面的黏结滑移本构关 系是较为准确 的。 从试验得到数 据点之间的对 比可 以发 现， 不周腐 蚀时间试件的界面滑移 关系曲线是相同的 ， 说明 1 5 0 d 以内的海水腐蚀对黏结试件 的本构模 型没有明显影 响， 但更 长时间的海水作用对黏结 试件的影响仍需做进一步的研究。 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 l 1 2 ／ s0 a 腐 蚀时 间O d 3结 论 S／ s 0 b 腐蚀时间 1 5 0 d 图6 C F R P 一 混凝土黏结滑移关系 1 1 5 0 d以内的高浓度海水腐蚀 对 C F R P片材的抗 拉强度 、 弹性模量及极 限拉应变均无明显影响 ， c F R P片材 的耐久性非常好 ， 可以认为在 C F R P 一 混凝 土试验 中 C F R P 片材 的物理力学性能没有变化 。 2 C F R P 一 混凝土试件界面剥离承载力随腐蚀时间的 增加而降低， 当实际黏结长度超过有效黏结长度时， 黏结 长度的增加对界面剥离承载力的提高贡献不大 。 3 腐蚀前后界面剪应力发展规律非常相似， 加载时 剪应力从加载端逐渐传至 自由端， 长时间高浓度海水腐蚀 对界面延性有不利影响。 4 试验得到黏结滑移关系散点与 P o p o v i c s 模型拟合 良好， 高浓度海水腐蚀对 C F R P 一 混凝土界面黏结滑移关系 没有明显影响。 参考文献 【 1 】叶列平， 冯鹏． F R P在工程结构中的应用与发展l J 1 ． 土木工程学 报 ， 2 0 0 6 ， 3 9 3 2 4 3 6 ． [ 2 】F E R R I E R E ， Q U I E R T A N T M， B E N Z A R T I K ， e t a 1 ．I n fl u e n c e o f p r o p e r t i e s o f e x t e r n a l l y b o n d e d CFRP o n t he s h e a r be h a v i o r o f c o nc r e t e ／ c o mp o s i t e a d h e s i v e j o i n t s [J ] ． C o mp o s i t e s P a r t B， 2 0 1 0 ， 4 1 3 5 4 3 6 2 ． 【 3 ]T OU T AN J I H， HAN M， GHO RB E L E ．I n t e r f a c i a l b o n d s t r e n g t h c h a r - a c t e r i s t i c s o f F R P a n d R C s u b s t r a t e [ J ] ． J o u r n al o f C o m p o s i t e s f o r Co ns t r u c t i o n， 2 01 2， 1 6 3 5 46 ． [ 4 ]T OU T AN J I H， UE N O S， VU DD AN DAM R． P r e d i c t i o n of t h e i n t e r f a c i al s h e a r s t r e s s o f e x t e r n a l l y b o n d e d F RP t o c o n c r e t e s u b s t r a t e u s i n g c r i t i c al s t r e s s s t a t e c r i t e rio n [ J ] ． C o m p o s i t e S t r u c t u r e s ， 2 0 1 3 ， 9 5 3 7 5- 3 80 ． [ 5 ]吴智深． F R P粘贴结构加固中的几个关键问题和技术『 J 1 ．建筑结 构 ， 2 0 0 7 ， 3 7 2 8 - 1 4 ． 【 6 1姚谏 ， 滕锦光． F R P复合材料与混凝土的黏结强度试验研究【 J 1 ． 建筑结构学报， 2 0 0 3 ， 2 4 5 1 0 1 7 ． [ 7 1 T E N G J i n g u a n g ， C H E N J i a n f e i ， S M I T H s T ， e t a 1 ． F R P s t I _e n h e n e d RC s t r u c t u r e s [ M] ．J o h n Wi l e y a n d S o n s L t d ． ， 2 0 0 2 ． I 8 ]江学 良， 杨慧 ， 孟茁超 ， 等． F R P在土木工程结构加固应用中的 研究进展【 J ] _科技导报， 2 0 1 0 ， 2 8 1 8 1 1 1 - 1 1 7 ． 【 9 】N A B A K A K， K A N A K U B O T ， F U R U T A T ， e t a 1 ． B o n d b e h a v i o r b e - t we e n F i b e r - Re i n f o r c e d P o l y me r l a mi n a t e s a n d c o n c r e t e [ J ] ． AC I S t r u c t u r a l J o u rnal， 2 0 0 1 ， 9 8 3 1 - 9 ． 【 1 0 ] MO N T I M， R E R Z E L L I M， L U C I A N I P ． F R P a d h e s i o n i n u n c r a c k e d c o n c r e t e z o n e s [ C ] ／／ F i b r e - Re i nfo r e e d P o l y me r R e i n f o r c e me n t f o r C 0 r c r e t e S t ruc t u r e s V O L U M E 1 ． S i n g a p o r e ， 2 0 0 3 8 9 - 1 0 0 ． 【 1 1 ] D AI J S， U E DA T ． L o c a l b o n d s t r e s s s l i p r e l a t i o n s f o r F RP s h e e t s c o n c r e t e i n t e r f a c e s [ C ] ／ ／ F i b r e - R e i n f o r e e d P o l y m e r R e i n f o r c e m e n t f o r C o n c r e t e S t r u c t u r e s V O L U M E 1 ． S i n g a p o r e ， 2 0 0 3 1 4 3 1 5 2 ． [ 1 2 ] S A V I O A M， F A R R A C U T I B ， e t a 1 ． N o n - l i n e a r b o n d - s l i p l a w fo r F RP c o n c r e t e z o n e s [ C ] ／ ／ F i b r e - R e i n f o r c e d P o l y me r R e i n f o r c e me n t fo r C o n c r e t e S t ruc t u r e s V O L U M E I ．S i n g a p o r e ， 2 0 0 3 1 6 3 - 1 7 2 ． 【 1 3 ] 陆新征． F R P 一 混凝土界面行为研究【 D 1 ． ] E 京 清华大学 ， 2 0 0 4 ． 【 1 4 ] 陆新征， 叶列平， 滕锦光等．F R P - 昆 j 鬟 琵 土界面黏结滑移本构模型【J J ． 建筑结构学报， 2 0 0 5 ， 2 6 4 1 0 1 8 ． 作者简介 王吉忠 1 9 7 0 一 ， 男， 博士， 副教授， 研究方向 混凝土 结构基本理论 ， 混凝土结构补强加固。 联系地址 大连市甘井子区凌工路 2号 大连理工大学建设工 程学部结构工程研究所 1 1 6 0 2 4 联系电话 0 4 1 1 - 8 4 7 0 8 2 7 5 l 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m