单侧火灾下预应力混凝土多梁肋T型结构翘曲分析.pdf

第 3 2卷 第 2期 2 0 1 5年 3月 建筑科 学与 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l E n g i n e e r i n g Vo 1 ． 3 2 NO ． 2 M a r ． 2 O1 5 文章编号 1 6 7 3 - 2 0 4 9 2 0 1 5 0 2 0 0 5 2 0 6 单侧火灾下预应力混凝 土多梁肋 T型结构 翘 曲分析 张 岗 ， 姜长安 ， 刘 扬 。 ， 王翠娟 ， 贺拴 海 1 ．长安大学 公路学院 ， 陕西 西安7 1 0 0 6 4 ； 2 ．陕西省交通建设集团公司 ， 陕西 西安7 1 0 0 7 5 ； 3 ．贵州省交通 运输厅 ， 贵州 贵阳 5 5 0 0 0 0 ；4 ．长安 大学 工程机械学院 ， 陕西 西安7 1 0 0 6 4 摘 要 为研 究火 灾下预应 力 混凝 土 多梁 肋 T 型结 构翘 曲形 态 ， 建 立 了梁 肋单 侧 火 灾 下预 应 力 混凝 土多梁肋 T型结构的火灾模型， 给 出了翘 曲计算方法， 采用 ANS YS分析 了梁肋单侧 火灾下预应 力混凝 土 多梁肋 T型 结构翘 曲规 律 。研 究结 果表 明 边 肋 外侧 受 火 时 ， 边 肋 在 四分 点 的 横桥 向 凸 翘显著 ， 沿纵桥 向翘曲呈 w 型， 桥 面板呈单侧 翼缘板翘 曲或双侧翼缘板翘 曲形 态； 边 中肋 间受火 时 ， 梁肋 横桥 向翘 曲呈 V 型 ， 翘 曲值 大 ； 中肋 间受 火时 ， 梁 肋横 桥 向翘 曲呈倒 W 型 ， 桥 面板 形成 受 火 区鼓 包形 态 ； 所得 结论 可 为预应 力混 凝土 多 梁肋 T 型结 构 火灾后 评 估提供 科 学依 据 。 关 键词 结构 工程 ； 预应 力混 凝土 ； 多 梁肋 T 型结 构 ； 单侧 火灾 ； 翘 曲； 翼缘 板 中图分类 号 U4 4 3 ． 3 5 文献标 志码 A An a l y s i s o f Bu c k l i n g f o r Pr e 。 。 s t r e s s e d Co nc r e t e M u l t i - b e a m T- - s ha pe d St r u c t u r e Ex p o s e d t o Uni l a t e r a l Fi r e Z HANG Ga n g ，J I ANG C h a n g a n ，LI U Ya n g ，WANG Cu i j u a n ，HE S h u a n h a i 1 ．S c h o o 1 o f Hi g h wa y，Ch a n g ’ a n Un i v e r s i t y ，Xi ’ a n 7 1 0 0 6 4 ，S h a a n x i 。Ch i n a ；2 ．S h a a n x i P r o v i n c i a l Co mm u ni c a t i o n Co ns t r uc t i o n Gr o up，Xi ’ a n 7 1 007 5，Sh a a nx i ，Chi na；3．Gui z h ou Pr ov i nc i a l Tr a ns p or t a t i on De p a r t me nt ，Gui y a ng 5 5 00 00，Gui z h ou，Ch i n a；4 ． S c ho ol of Co ns t r uc t i on M a c hi ne r y，Cha n g’ a n Uni ve r s i t y，Xi ’ a n 7 1 00 64，Sh a a nx i ，Chi na Ab s t r a c t I n o r de r t O s t u dy t he s ha pe of bu c k l i ng f o r pr e s t r e s s e d c o nc r e t e mu l t i b e a m T s ha p e d s t r uc t u r e e x p os e d t o f i r e。t h e f i r e mod e l f o r p r e s t r e s s e d c o nc r e t e mul t i be a m T s ha p e d s t r u c t u r e e xp os e d t o un i l a t e r a l f i r e wa s pr o p os e d，a nd t he bu c kl i ng c a l c ul a t i o n me t ho d wa s p ut f or wa r d． M o r e o ve r，t he b uc kl i ng l a w f o r p r e s t r e s s e d c o nc r e t e m u l t i be a m T s ha p e d s t r u c t u r e e x p os e d t o u ni l a t e r a l f i r e of gi r d e r wa s a n a l y z e d by ANSYS．The s t ud y r e s u l t s i nd i c a t e t h a t whe n bi a s gi r d e r i s e x po s e d t o u ni l a t e r a l f i r e，t r a ns v e r s e bu c k l i ng o f g i r de r a t q ua r t i l e i s ob v i o us，i t pr e s e n t s W s h a pe a l o ng l o n gi t u d i na l br i d ge s pa n，d e c k pr e s e n t s a s ha p e of b uc kl i ng f o r s i n gl e f l a n ge pl a t e or do ub l e f l a n ge pl a t e s ．Tr a n s v e r s e bu c k l i ng o f g i r de r p r e s e nt s V s ha pe wh e n g i r de r e x p os e d t O f i r e b e t we e n b i a s a n d mi d dl e gi r de r s ， i t s bu c k l i ng v a l ue i s hi g h． Tr a ns v e r s e b uc kl i n g o f gi r d e r pr e s e n t s a r e v e r s e d W s ha p e whe n gi r d e r e x po s e d t o f i r e be t we e n m i dd l e g i r d e r s ，de c k p r e s e nt s a c o nv e x s ha p e ． The ob t a i n e d c o n c l us i o n c a n pr o v i d e s c i e nt i f i c r e f e r e nc e f o r e s t i ma t i ng t he pr e s t r e s s e d c on c r e t e m u l t i be a m T s h a pe d s t r u c t u r e a f t e r f i r e ． Ke y wo r d s s t r uc t u r e e n g i ne e r i ng；p r e s t r e s s e d c o nc r e t e；m u l t i b e a m T s h a pe d s t r u c t ur e；un i l a t e r a l f i r e；bu c k l i ng；f l a ng e p l a t e 收稿 日期 2 0 1 4 - 0 7 - 2 1 基金项 目 国家 自然科学基金项 目 5 1 3 0 8 0 5 6 ； 中央高校基本科研业务费专项资金项 目 2 0 1 4 G2 2 1 0 0 0 3 国家留学基金项 目 2 0 1 4 0 6 5 6 5 0 1 3 作者简介 张岗 1 9 8 0 一 ， 男 ， 甘肃庆阳人 ， 副教授 ， 工学博士 ， 博士后 。 E ma i l z h a n g g 一 2 0 0 4 1 2 6 ． t o m。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 张 岗， 等 单侧火灾下预应力混凝土多梁肋 T型结构翘曲分析 5 3 0 引 言 桥梁火灾是概率事件 ， 从概率上讲 ， 桥梁火灾又 是一必然事件 。T型梁桥在中国桥梁建设 中以其结 构 优 势 占有 绝 对 数 量 [ 1 ] ， 因此 T 型 梁 桥 发 生 火 灾 的概 率相 对较 高 ， 轻 则 维 修 ， 重 则 拆 除 ， 造 成 了资 源 的严 重浪 费 ， 若要 对桥 梁火 灾很 好地 把控 ， 必 须 了解 火灾下桥梁结构的力学效应 ， 方可形成整套预测与 评价技术 。目前对桥梁结构火灾仍还停留在认识层 面 ， 未做太多透彻分析与深入研究 ， 致使桥梁结构火 灾体 系形 成缓 慢 ] 。各 国关 于钢 筋 混凝 土梁 和板 的 研究相当丰富， K o d u r 等 。 分析了钢筋混凝土梁 的 力学行为， 提出了预测钢筋混凝土梁耐火时间的数 值模 型 ； 董毓 利 通过 考 虑 薄 膜效 应 提 出 了钢筋 混 凝 土 板 的极 限承 载 力计 算 方 法 ； 傅 传 国等 ] 基 于截 面单元法提 出了火灾高温下预应力型钢混凝土抗弯 承载力的简化计算公式 。各 国关于预应力混凝土梁 式结 构 的研 究 资料 匮乏 ， 张 昊宇 等 研 究 了适 用 于 预应 力 桥梁 结 构 的 1 8 6 0级钢 绞线 的力 学性 能 ， 李世 安口 妇 对火灾过程预应力混凝土梁桥力学性 能进行 了研究 ， 李刚等口 。 研究了无粘结预应力框架在火灾 下的高温反应状况 ； 高立 堂等_ 】 。 ] 对火灾后三跨无粘 结 预应 力 混凝 土连 续 板 进 行 了性 能试 验 研 究 ； 张 岗 等 口 。 针 对桥 梁结 构 的环 境 火 灾 特 性 ， 建 立 了适 用 于桥 梁结 构开 放 空 间 的环 境 火 灾 模 型 ， 研 究 了环 境 火灾下混凝土空心薄壁墩的温度时程分布及桥面火 灾 全 程 中钢筋 混 凝 土 多 肋 T 型梁 桥 的 温度 分 布 状 况和跨中梁体的空间变形规律 ， 采用数值模拟 的方 法 分 析 了整肋 火 灾 下 预 应 力 混 凝 土 多 肋 T 型 梁 桥 的桥 面平 整度 ， 揭 示 了多 种 火 灾 过程 中多 梁 桥 的整 体力学特性。以上研究涉及钢筋混凝土梁和板、 预 应力混凝土梁和板 的高温力学性能 以及预应力桥梁 材料 的高温力 学 特 性 ， 或 涉 及 桥 面和 整 肋 火 灾 下混 凝土梁桥的高温力学行 为， 但未涉及畸形火灾下多 肋预应力混凝土梁桥的力学效应 ， 未给 出其空间翘 曲形 态 。本 文 综合 混 凝 土 和 预应 力 钢束 材 料特 性 l o - 1 1 ] ， 在相关研 究基础上 ， 研究 梁肋单侧 火 灾 下 预应力 混凝 土 T 型结 构翘 曲规 律 ， 研究 结 果 可 为预应 力混 凝 土 多梁 肋 T 型 结 构抗 火设 计 和 灾 后 评估提供依据。 1 温升 曲线 与边界条件 燃烧 曲线的表达式[ 6 ] 如下 T 1 2 9 6X 1 0 ．3 2 5e 一古一 0 ．6 7 5 e - To 1 式中 t 为时间； T 为受火温度 ； T o为初始温度 。 复合 边界 条件 为 q 一 丁 一T 十v 6 a e T 一e 2 式 中 q为 热 流 量 ； 为对 流 换 热 系数 _ 】 ； T 为混 凝 土表面温度 ； T a 为环境平均温度 ； 为混凝土表面黑 度 系 数 ， 一0 ． 9 4 ； 为 辐 射 系 数 ， 一 5 ． 6 6 7 X 1 0 W m。 K _ 。 ； a为 表 面吸热 系数 ， a 一0 ． 9 5 ； e 为 火 表 面发 热 系 数 ， e 一1 ． 0 ； e 为 混凝 土 表 面 散 热 系 数 ， e 一0 ． 9 5 。 2 材料特性与工程特点 2 ． 1 材料 特性 根据相关研究文献[ 9 ] ～[ 1 5 ] ， 混凝土和预应力 钢筋的热力参数如表 1 所示 。 2 ． 2 工 程特 点 某预应力混凝土多肋 T型梁桥的横断面如图 1 所 示 。该桥 横桥 向 为 由 4片 预 应 力 混 凝 土 T 型 梁 组成的多梁肋 T型结构 ， 单片梁宽度为 2 ． 4 m， 桥面 总宽度为 9 ． 6 m， 等跨简支体 系， 计算跨径 长度为 2 0 ． 0 m， 单 跨在跨 中和 四分点 处各设 置横 隔板1 表 1材料热力参数 Tab ．1 The r m a l M e c ha n i c s Pa r a m e t e r s f o r M a t e r i aI 导热 系数／ 比热容／ 热膨胀 系数／ 强度折减 弹性模量 材料类 型 温度／ ℃ 密度／ k gm 泊松 比 [ w mK - 1 ] [ J k gK 一 ] 1 0 6 系数 折减系数 2 O 1 ． 6 8 5 0 2 4 8 9 0 ． 1 5 6 ． 0 0 0 1 ． 0 0 0 1 ． 0 0 0 2 0 0 1 ． 5 9 3 9 2 3 8 8 0 ． 1 5 8 ． 0 0 0 1 ． 0 0 0 0 ． 7 0 0 混 凝 土 6 O O 1 ． 2 1 1 36 2 1 6 4 0 ． 1 5 11 ． 0 0 0 0 ． 5 8 4 O ． 3 7 0 1 O O O 0 ． 9 1 3 3 4 1 9 4 0 0 ． 1 5 1 4 ． 0 0 0 0 ． 1 9 2 0 ． 2 8 0 2 0 5 3 ．3 4 4 0 7 8 5 0 0 ． 3 0 6 ． 1 6 O 1 ． 0 0 0 1 ． 0 0 0 预应力 2 0 0 4 7 ． 3 5 3 O 7 8 5 0 0 ． 3 0 7 ． 6 0 0 1 ． 0 0 0 0 ． 8 7 0 钢筋 6 O O 3 4 ． O 7 6 O 7 8 5 0 0 ． 3 0 1 0 ． 8 0 0 0 ． 4 0 0 0 ． 2 4 0 1 0 O O 2 7 ．3 6 5 O 7 8 5 0 0 ． 3 0 1 4 ． 0 0 0 0 ． 0 5 0 0 ． 0 3 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 4 建 筑科 学与工程 学报 2 0 1 5丘 N S cs 。 渊土现 浇 层 ／／ ， ，，⋯⋯⋯⋯⋯⋯，，索 ⋯，，⋯，⋯⋯，，⋯，⋯，， ，， “ i i i a 主梁 横 断面 b T柒尺 寸 图 1横断面 单位 c m} F i g ． 1 Cr o s s S e c t i o n Un i t c m 道 ， 混凝 土桥 面铺 装 层 视 为 自重荷 载 。由相 关 研 究 资料可知[ 1 单片 T型结构梁肋厚度 为 2 0 c m， 梁 肋高度为 1 4 0 c m， 翼缘板根部高度为 2 5 c m， 端部高 度为 1 0 c m； 混凝土保护层厚度为 5 ． 0 c m； 预应力钢 束 管道 中心 至 混 凝 土边 缘 的距 离 为 1 0 c m； 主 梁 的 混 凝土 标号 为 C 5 0 。 对 于 多梁 肋 结构 ， 主要 分 析其 各 片 梁肋 在 某 种 荷载下的相互影响的力学性 能。假设该 T 型梁桥 桥跨为东西走 向， 横桥 向为南北走 向， 图 1中的 N 和 S分别表示梁桥横桥 向的北、 南 2个方 向， 以便于 梁 肋受火 面 的标注 。 3 工况算 法与火灾模型 3 ． 1 工况 算法 预应 力混 凝 土 多 肋 T 型 结 构 桥 面 和 梁 肋 翘 曲 变形 时程 函数 关系 为 D ， 一ma x DⅢ 一厂 T ， G， 1 D i ， 一mi n Dm 一厂 T ， G， f J R 一ma x R鼬 一 ．厂 T ， G， ] R⋯ ， 一 m i n Rm ．厂 T ， G， J 式 中 D⋯ ， 为任 意时 刻 桥 面板 的最 大 变 形值 ； D⋯， 为任意时刻桥面板的最小变形值 ； R⋯． 为任意时刻 梁肋 的横桥向最大变形值 ； R i ． 为任意时刻梁肋 的 横 桥 向最 小 变 形 值 ； Dm为 任 意 时 刻顶 板 竖 向变 形 值 ； Rm为任意时刻梁肋 横桥 向变形值 ； i 表示桥面 板 的单元 节 点 ； 愚表示 火 荷 载 工 况 ， 用 WD 1 ～ WD 5 表示 ； G为 自重荷 载 。 表 2为预 应力 混 凝 土 多梁 肋 T 型 结 构 翘 曲变 形工 况 ， 其 中 R1 ， R 2 ， R 3 ， R 4均为 梁肋 的编号 ， 各 梁 肋 在 N或 S方 向侧 向受 火 。 表 2 预应 力混凝 土多梁肋 T型结构翘 曲变形工况 Ta b ．2 Buc kl i ng De f or ma t i on Co n di t i o n s f o r Pr e - s t r e s s e d Co nc r e t e M u l t i - b e a m T- s h a pe d S t r u c t u r e 梁肋受火面 荷载工况编号 火源长度 受火位置 计算 内容 自重荷载 受火温度 R1 R2 R3 R4 WD1 N 整跨梁肋 结构下部 面板翘 曲／ 梁肋翘曲 G Tt WD2 N N 整跨梁肋 结构下部 面板翘 曲／ 梁肋翘曲 G Tt WD3 S N 整跨梁肋 结构下部 面板翘 曲／ 梁肋翘 凹 G Tt WD4 S N 整跨梁肋 结构下部 面板翘 曲／ 梁肋翘曲 G Tt 3 ． 2 火灾 模型 图 2为 梁肋单 侧火 灾模 型 。所谓单 侧火 灾模 型 即梁肋的一侧受到火场作用 ， 另一侧处于背火面 ， 图 2中的火 灾模 型与工 况 WD 1类似 。由 图 2可 知 ， 在 采 用 有 限元 软 件 ANS Y S进 行 翘 曲时 程 曲线 分 析 时 ， 梁肋 桥 跨 方 向时程 捕 捉 P a t h 1和 P a t h 2 ， 在 跨 中 桥面横桥向时程捕捉 P a t h 3 ， 在 桥跨 方向时程捕捉 Pa t h4。 4 翘 曲分析 4 ． 1桥面 板翘 曲 图 3 为 火灾 下 预 应 力 混 凝 土 多 梁 肋 T 型 结 构 桥 面翘 曲情 况 。 由图 3可 知 单 边肋 和两边 肋外 侧受火 时 ， 边 T 梁外 侧翼 缘板 属于 开 口结 构 ， 在火灾 高温 作用 下 ， 外 侧纤维增长 ， 外 T 口有张开的趋势， 所以边 T梁外 侧翼 缘板 向上 翘 曲 ， 桥 面板 形成 单 侧 翘 曲或 双侧 翘 曲形 态 ， 单 侧翘 曲分 别为 一3 ． 7 ， 3 ． 9 c m， 双侧翘 曲峰 值 分别约 为 一3 ． 0 ， 6 ． 0 c m， 翼缘 板 的翘 曲会 导致 翼 缘板边缘产生裂缝 ； 中间梁肋单侧受火 时， 中 T梁 翼缘板属于闭口结构， 在火灾高温作用下 ， 受火区域 内侧膨胀 ， 桥面板形成受火区鼓包形态 ， 产生薄膜效 应 ， 导致鼓 包 区域 开 裂 ， WD3工 况 下 翘 曲 峰值 分 别 约为一3 ． 6 ， 3 ． 4 c m； WD4 工况下翘曲峰值分别约为 一 5 ． 9 ， 3 ． 5 c m。由此可 知 ， 两 边肋外 侧受 火时 ， 桥 面 板 两 侧 凸翘 显 著 ， 桥 面 板 呈 U型 ， 桥 面 板 的 翘 曲会 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 6 建筑科 学与 工程 学报 2 0 1 5年 至 桥 端距 离／ m a WD1 一 P a t hI 至桥端距离／ m d WD2 一 Pat h 2 目 雹 鼎 至 桥 端距 离／ m b WDl - P a t h 2 至桥端距离／ m e WD3 - P a t h1 0 目 趋一 。 赠 1 至 桥端 距 离／ m c WD2 一 P a t hl 至 桥端 距 离／ m 至 桥 端距 离／ m g WD4 - Pat hl h WD4 一 Pat h 2 图 4 各工况下梁肋翘 曲形态 Fi g． 4 S ha pe o f Bu c kl i n g o f Gi r de r a t Ea c h Con di t i on 4 根据火 灾 下预应 力 混凝 土 多梁 肋 T型 结构 梁肋 翘 曲状况 ， 可 以推测 结构受 火荷 载 的时 间 ， 从而 对火 灾 高温场 进行 评判 ， 实现 梁体 灾后评 估 。 参 考文 献 Re f e r e nc e s r 4] [ 1] 陈小英 ， 李 唐 宁 ， 黄 音 ， 等． C F R P体 外预 应力 加 固 钢筋混凝土 T型梁试 验[ J ] ． 中国公路 学报 ， 2 0 1 0 ， 2 3 2 5 6 - 6 3 ． CHEN Xi a o y i n g， LI Ta n g - n i n g ， H UANG Yi n， e t a 1 ． Ex p e r i me n t o n Re i n f o r c e d Co n c r e t e T - b e a ms S t r e n g _ t h e n e d wi t h E x t e r n a l P r e s t r e s s e d C F RP S h e e t s [ J ] ． Ch i n a J o u r n a l o f Hi g h wa y a n d Tr a n s p o r t ，2 0 1 0 ， 2 3 L 5 J 2 5 6 6 3 ． [2 ] 罗晓瑜 ， 陈艾荣 ， 吴怀 义 ， 等． 山区高墩 T梁 桥桥墩 价 值 工程 研 究 [ J ] ． 中 国公 路 学 报 ， 2 0 1 3 ， 2 6 5 1 1 5 1 2O ． LUO Xi a o- y u，CH EN Ai r o ng，W U H u a i y i ，e t a1 ． V a l u e E n g i n e e r i n g S t u d y O n Hi g h P i e r s o f T b e a m L 6 B r i d g e s i n Mo u n t a i n Ar e a s[ J ] ．C h i n a J o u r n a l o f Hi g h wa y a n d Tr a n s p o r t ， 2 0 1 3 ， 2 6 5 1 1 5 1 2 0 ． [3 ] 李海青 ， 杨万里 ， 高 璇． 预应力混凝土薄壁高墩 刚构 桥梁极 限 承载 力 分 析 [ J ] ． 中 国公 路 学 报 ， 2 0 1 3 ， 2 6 [7 ] O 至 桥端 距 离／ m f WD3 一 P a t h 2 6 1 2 8 1 3 4． LI H a i q i n g． YANG W a n - l i ． GAO Xua n．An a l y s i s o f Ul t i ma t e Be a r i n g Ca pa c i t y of Pr e s t r e s s e d Con c r e t e F r a me B r i d g e w i t h Hi g h P i e r s E J ] ． C h i n a J o u r n a l o f Hi ghway a n d Tr a n s po r t ， 2 01 3， 26 6 1 28 1 3 4． 管俊峰 ， 赵顺波 ， 李 晓克 ， 等． 钢 筋混凝 土梁裂缝 宽度 试验与计算方法[ J ] ． 中国公 路学报 ， 2 0 1 1 ， 2 4 5 7 4 81 ． GUAN J u n f e n g ， Z HAO S h u n b o， LI Xi a o k e ， e t a 1 ． Ex pe r i me nt a nd Ca l e u l a t i on M e t ho d o f Cr a c k W i dt h o f R e i n f o r c e d C o n c r e t e B e a ms [ J ] ． C h i n a J o u r n a l o f Hi g hwa y a nd Tr a ns po r t ， 20 11， 2 4 5 74 81 ． 中国公 路学 报 编辑 部． 中国桥 梁 工程 学术研 究 综 述 2 0 1 4 [ J ] ． 中国公路学报 ， 2 0 1 4 ， 2 7 5 1 - 9 6 ． Ed i t o r i a l De p a r t me n t o f Ch i n a J o u r n a l o f Hi g h wa y an d Tr ans po r t ． Re vi e w on Chi na ’ S Br i d ge Eng i n e e r i n g R e s e a r c h 2 0 1 4[ J ] ．C h i n a J o u r n a l o f Hi g h w a y a n d Tr a n s p o r t ， 2 0 1 4 ， 2 7 5 1 - 9 6 ． K0DUR V K R， DW AI KAT M T． F i r e Pe r f o r ma n c e of Re i nf or c e d Con c r e t e Be a m s Und er De s i g n Fi r e Ex p o s u r e [ C ] ／ ／ AS C E ． S t r u c t u r e C o n g r e s s 2 0 0 8 C r o s s i ng Bo r d e r s ． Va n c ou ne r ASCE， 2 00 8 1 - 1 0． K0DUR V ， DW AI KAT M ．A Nume r i c a l M o de l f or 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 张 岗， 等 单侧 火灾下预应力混凝 土多梁肋 T型结构翘 曲分析 5 7 Pr e di c t i n g t he Fi r e Re s i s t a nc e o f Re i nf o r c e d Con c r e t e B e a ms l, J ] ． C e me n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 8 ， 3 0 5 4 3 1 4 4 3 ． [ 8] 董毓利． 火灾时钢筋混凝土板 的承载力计算 [ J ] ． 建筑 科学与工程学报 ， 2 0 0 9 ， 2 6 4 1 4 2 3 ． D0NG Yu - l i ． Ca l c u l a t i o n o f B e a r i n g Ca p a c i t y o f RC C o n c r e t e S l a b s i n F i r e l, J ] ． J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d Ci v i l En g i n e e r i n g， 2 0 0 9， 2 6 4 1 4 2 3 ． [9 ] 傅传 国， 商圣强 ， 王玉镯 ， 等． 火灾下 预应 力型 钢混凝 土梁抗弯 承载力计 算 [ J ] ． 西南交 通 大学 学报 ， 2 0 1 3 ， 48 4 62 5 - 6 31， 6 5 8． FU Ch ua n g uo。SHANG Sh e ng qi a ng，W ANG Yu z h u o， e t a 1 ．B e n d i n g B e a r i n g C a p a c i t y Ca l c u l a t i o n o f Pr e s t r e s s e d St e e l Re i nf or c e d Con c r e t e Be a m Unde r F i r e [ J ] ． J o u r n a l o f S o u t h we s t J i a o t o n g Un i v e r s i t y ， 2 01 3， 4 8 4 6 25 631， 65 8． [ 1 O ] 张昊宇 ， 郑 文忠． 1 8 6 0级低 松弛钢 绞线 高温下力 学性 能[ J ] ． 哈尔滨工业大学学报 ， 2 0 0 7 ， 3 9 6 8 6 1 8 6 5 ． ZH ANG Ha o y u。ZHENG W e n - z hon g． Mec ha ni c a l P r o p e r t y o f S t e e l S t r a n d a t Hi g h T e mp e r a t u r e [ J ] ． J o u r n a l o f Ha r b i n I n s t i t u t e o f Te c h n o l o g y ， 2 0 0 7， 3 9 6 8 61 - 86 5． [ 1 1 ] 李世 安． 火灾 过程预应力混凝土梁桥力学性 能分析及 灾后评价方法[ D ] ． 西安 长安 大学 ， 2 0 1 2 ． LI S h i a n ．M e c h a n i c a l P e r f o r ma n c e An a l y s i s o f Fi r e Pr o c e s s a n d Pos t ． d i s a s t e r Eva l ua t i on M e t ho d o f Pr e s t r e s s e d C o n c r e t e G i r d e r B r i d g e l- D] ． X i ’ a n C h a n g ’ a n Uni ve r s i t y， 20 12 ． [ 1 2 ] 李 刚， 陆洲导 ， 许立新 ． 无粘结预应力混凝 土框架火 灾下 的温度反 应分 析 [ J ] ． 四J I I 建 筑科 学研 究 ， 2 0 0 4 ， 3 01 4 - 6 ． LI Ga ng， LU Zh ou da o， XU Li xi n．Te mpe r a t ur e Re s p on s e Ana l y s i s of U n bo nde d Pr e s t r e s s e d Re i nf or c e d C o n c r e t e F r a me S t r u c t u r e S u b j e c t e d t o F i r e[ J ] ． S i c h u a n Bu i l d i n g S c i e n c e ， 2 0 0 4 ， 3 0 1 4 - 6 ． 1- 1 3 ] 高立 堂， 李晓东 ， 陈礼 刚 ， 等． 无 黏结 预应 力混 凝土 连 续板火灾后 的试 验研究 l- J ] ． 混 凝土 ， 2 0 0 8 2 2 5 2 7 ， 53 ． GAO Li t a n g，LI Xi a o d on g，CH EN Li ga n g，e t a 1 ． Exp e r i me nt a l I nve s t i g a t i on of t he Be ha v i o r s of Un b ond e d Pr e s t r e s s e d Con c r e t e Co nt i nuo us S l a bs Af t e r F i r e [ J ] ． C o n c r e t e ， 2 0 0 8 2 2 5 - 2 7 ， 5 3 ． [ 1 4 ] 张 岗， 贺拴海 ， 王翠娟． 焰流效应下混凝 土空心 薄壁 墩火温 时 变 分 布 [ J ] ． 交 通 运 输 工 程 学 报 ， 2 0 1 4 ， 1 4 1 26 3 4． [ 1 5 ] [ 1 6 ] [ 1 7 ] [ 1 8 ] [ 1 9 ] ZHANG Ga n g，HE S h u a n - h a i ，w ANG Cu i j u a n ． Ti md e p e n d e n t Va r i a t i o n Di s t r i b u t i o n o f Fi r e Te m p e r a t u r e f o r Co n c r e t e Ho l l o w Th i n - wa l l e d Pi e r Af f e c t e d b y F l a me F l u i d[ J ] ． J o u r n a l o f T r a f f i c a n