冻融损伤喷射混凝土本构关系及微观结构.pdf

第 3 8卷 第 1 期 2 0 1 6年 2月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a l o f C i v i l ， Ar c h i t e c t u r a l En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g Vo 1 ． 3 8 NO ． 1 Fe b ． 2 O1 6 d o i 1 0 ． 1 1 8 3 5 ／ j ． i s s n ． 1 6 7 4 4 7 6 4 ． 2 0 1 6 ． 0 1 ． 0 0 5 冻融损伤喷射混凝土本构关系及微观结构 王 家滨 ， 牛荻涛 ， 袁斌 西安建筑科技 大学 土木工程 学院， 西安 7 1 0 0 5 5 摘要 采用棱柱体试件 ， 通过快速冻融试验方法， 对冻融损伤后同配合 比普通混凝土、 喷射混凝土 及钢纤维喷射混凝土单轴受压应力一 应 变全曲线进行研究。对应力一 应 变关系中相关参数进行 回归 分析 ， 得 出冻 融循环 后 试件 应 力一 应 变全 曲线 方程 。结 果表 明 随 着 冻融循 环 次数 增加 ， 受压 应 力一 应变曲线趋于扁平； 峰值应力降低 ， 峰值应 变增大， 分别与冻融循环次数呈线性和指数 变化。与普 通混 凝土相 比 ， 喷 射混 凝土峰 值 应力 下降速 率 小， 而钢 纤维喷射 混 凝土 的 下降速 率进 一 步 减 小。 而 后 ， 采 用扫描 电子显微 镜及 压汞 法 ， 对 损 伤后 试件 微 观 结 构和 孔 结 构进 行 观察 分 析 ， 发现 随着 冻 融 循环次数增加 ， 在渗透压和冻胀压力综合作用下 ， 试件 内部微裂纹及气孔增 多， 孔径增大， 试件密实 度显 著 降低 ； 而钢 纤维喷射 混凝 土 中仅 出现 少量 连通 毛细孔 ， 这 与宏观 力 学性能 变化 呈现一 致性 。 关 键词 隧道 工程 ； 喷射 混凝 土 ； 冻融损伤 ； 应 力一 应 变曲线 ； 微 观 结构 中图分 类号 T U5 0 2 ． 6 ； T U5 2 8 ． 5 3 文献 标志码 A 文章 编号 1 6 7 4 4 7 6 4 2 0 1 6 0 1 0 0 3 0 1 0 Co n s t i t u t i v e r e l a t i o n a n d m i c r o s t r u c t u r e o n s ho t c r e t e a f t e r f r e e z e a nd t h a w d a ma g e Wan g J i a bi n， S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Xi ’ a n Un i v e r s i t y o f Nf u Di t a o， Yu an Bi n Ar c hi t e c t u r e a nd Te c h nol o gy。Xi ’ a n 71 00 55，P．R．Ch i n a Ab s t r a c t Us i n g pr i s ma t i c s p e c i m e ns o f c on c r e t e，we e x a mi ne d t he un i a xi a l c o mpr e s s i o n s t r e s s s t r a i n c u r v e o f o r d i n a r v c o n c r e t e mi x t u r e C4 3 F1 0 ，o r d i n a r y s h o t c r e t e mi x t u r e 4 3 F1 0 a n d s t e e 1 f i b e r r e i n f o r c e d s h o t c r e t e mi x t u r e S 4 3 F1 0 S F5 0 wi t h t h e s a me mi x t u r e b y u s i n g t h e a c c e l e r a t i n g f r e e z e t h a w me t h o d ．By f i t t i ng t he r e l a t i ons h i p be t we e n p a r a me t e r s a n d t h e nu m b e r of f r e e z e t ha w c yc l e s ．t he s t r e s s s t r a i n c ur v e Of s De c i me n s un de r d a ma g i ng wa s c a l c ul a t e d ． Th e t e s t r e s ul t s s ho w t ha t wi t h t h e i n c r e a s e o f f r e e z i ng a nd t h a wi n g c y c l e s ． t he p e a k s t r e s s i s l O W a nd ha s a 1 i ne r r e l a t i o n wi t h t he f r e e z i n g a nd t ha wi ng c yc l e s ． Ho we v e r ，t h e p e a k s t r a i n i s b i g g e r a n d d e mo n s t r a t e s a n e x p o n e n t i a l r e l a t i o n s h i p ． Th e p e a k s t r e s s o f s ho t c r e t e d e c r e a s e s m o r e s l o wl y t ha n t ha t o f o r di na r y c o nc r e t e， a nd t h a t o f s ho t c r e t e wi t h s t e e l f i be r r e duc e s m uc h mo r e s l o wl y．W e a l s o o bs e r v e d a nd a na l yz e d t he mi c r os t r u c t u r e a nd p o r e s of s pe c i me ns a f t e r d a ma g e by us i n g s c a nni ng e l e c t r o n mi c r o s c o pe a nd t he me r c ur y i nt r u s i on me t ho d． Th e r e s u l t s h ows t ha t 收稿 日期 2 0 1 5 1 1 一 O 3 基金项 目 国家 自然科学基金 5 1 2 7 8 4 O 3 ； 教育部创新团队发展计 划 1 R T1 3 0 8 9 ； 西安 建筑科技大学博 士研究 生创新基 金项 目 作者简介 王家滨 1 9 8 6 一 ， 男 ， 博士生 ， 主要从事混凝土结构耐久性研究 ， E ma i l l t y 2 0 0 2 0 9 3 1 1 6 3 ． c o m。 牛荻 涛 通信作者 ， 男 ， 教授 ， 博 士生 导师 ， E ma i l n i u d i d a o 1 6 3 ． c o rn。 Re c e i v e d 2 0 15 - 11 - 0 3 F o u n d a t i o n i t e m Na t i o n a 1 Na t u r a I S c i e n c e F o u n d a t i o n o f Ch i n a No ． 5 1 2 7 8 4 0 3 ；P r o g r a m f o r I n n o v a t i v e Re s e a r c h Te a m i n Un i v e r s i t v o f Mi n i s t r y o f E d u c a t i o n o f t h e PRC No ．I RT 1 3 0 8 9 ，t h e Do c t o r I n n o v a t i o n Fo u n d a t i o n o f Xi ’ a n Uni v e r s i t y of Ar c h i t e c t ur e a nd Te c hno l ogy Au t h o r b r i e f W a n g J i a b i n 1 9 8 6 一 ，P h D c a n d i d a t e ，ma i n r e s e a r c h i n t e r e s t r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e d u r a b i l i t y ， E ma i l h y 2 0 0 2 0 9 3 1 1 6 3 ． c o rn． Ni u Di t a o c o r r e s p o n d i n g a u t h o r ，p r o f e s s o r ，d o c t o r s u p e r v i s o r ， E - ma i l n i u d i d a o 1 6 3 ． c o rn． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 王 家滨 ， 等 冻融 损伤 喷射 混凝 土本 构 关 系及 微观 结 构 wi t h a n i nc r e a s e n um b e r o f f r e e z e t ha w c y c l e s ，t he a m o un t o f mi c r o c r e a ks a nd po r e s a nd t he di a m e t e r o f po r e s i nc r e a s e by t he e f f e c t of os mot i c pr e s s u r e a n d f r o s t he a v e p r e s s u r e whi l e t he s pe c i me n s’ d e ns i t y de c r e a s e s ．I n t he s a me s i t ua t i o n， t he r e a r e on l y s e v e r a l c o nn e c t e d c a p i l l a r y p o r e s i n s t e e l f i b e r r e i n f o r c e d s ho t c r e t e，wh i c h i s c on s i s t e n t wi t h m a c r o me c h a ni c a l p r op e r t i e s ． Ke y wo r ds t un ne l e ng i ne e r i ng；s h ot c r e t e ；f r e e z e a nd t ha w d a m a ge；s t r e s s s t r a i n c ur v e；m i c r os t r uc t u r e 喷射混凝土是在高压空气作用下 ， 通过管 道将 混凝 土 均匀 喷 射在 受 喷 面上 的一 种特 殊 混凝 土 _ 】 。 ] 。 因速凝剂 的掺入 ， 喷射混凝土具有极短的终凝时问、 高早龄期强度 ， 其 1 h抗压强度可达 2 MP a ， 故广泛 应用 在 隧道衬 砌 结构 、 矿 山巷 道支 护 、 边坡 工 程 及 桥 梁结构维修加 固等场所_ 4 。 ] 。随着现代 隧道施 工技 术进步 ， 喷射混凝土及钢纤维喷射混凝 土单层 永久 衬砌 成 为 隧 道 衬 砌 结 构 发 展 趋 势 _ 8 ] 。 中 国 地 域 辽 阔， 有相当大的地区处于严寒地 带 ， 尤其在北方 、 高 原及 山 岭地 区 ， 冻 融 破 坏 成 为混 凝 土结 构 耐 久 性 主 要病害。而在这些地 区修建 的隧道工程 ， 因其 内部 风速较 自然风速大 ， 温度远低于周 围环境 ， 致使隧道 衬砌 混 凝土 冻融 损 伤严 重_ g ] 。 目前， 关于冻 融损伤后普通 混凝 土及钢纤 维混 凝土的研究成果很 多[ 1 l 5 ] ， 但关 于冻融损 伤后 喷射 混凝土性能研究较 少， 仅集中在 损伤后 喷射混 凝土 基本性能， 包括 相对动弹性模量 、 质量损失率 、 抗压 及劈 裂 抗拉 强度 和孔 结构 变 化等 方 面[ 1 6 1 9 ] 。而 关 于 冻融 损 伤后 喷射 混凝 土应 力一 应 变 全 曲线 、 微 观 结 构 研究则非常少。笔者通过对 同配合 比普通混凝 土、 喷射混凝土及钢纤维喷射混凝土棱柱体进行 了单轴 受压 试 验 ， 绘 出 冻 融 损 伤 后 混 凝 土 应 力一 应 变 全 曲 线 ， 并得 出冻融循环作用下喷射 混凝 土及 钢纤 维喷 射混凝土应力一 应变方程。同时， 对冻融损伤后混凝 土进行微观结构及孔结构分析 。 1 试 验 1 ． 1 原 材料 及 配合 比 水泥为陕西宝鸡海螺水泥有限责任公司生产的 海螺牌 P O 4 2 ． 5普通硅酸盐水泥 ， 粉煤灰为陕西 宝鸡宝源集团粉煤灰分公司生产 的 I I 级粉煤灰 ， 细 集 料 为细度 模数 为 3 ． 4的河砂 ， 粗集 料 为 5 ～1 0 mm 连续级配瓜米石 ， 钢纤维 为上海青浦商榻金属纤 维 厂生产的冷压剪切波浪形 钢纤维， 等效长径 比 3 5 。 速 凝剂 为 山西桑 穆斯 建材 化工 有 限公 司生 产 的低 碱 速凝剂 ， 主要成分为偏 铝酸钠 、 硅酸二钙及石灰 ， 减 水剂为山西凯迪建材有限公司生产 的聚羧酸系高性 能减水剂， 减水率 2 7 ， ， 原料矿物组成见表 1 。喷射 混凝土水胶比为 0 ． 4 3 ， 砂率为 5 0 ， 减水剂及速凝剂 添 加量为胶凝材 料质量 的 1 及 4 。喷射 混凝 土配 合 比及抗压强度 和劈裂抗 拉强度见表 2及表 3 。 表 1 水 泥 矿 物 组成 及 性 能 Ta b l e 1 Pr o p e r t i e s a nd mi n e r al c o mp o s i t i on o f c e me nt C3 S Cz S Ca A C4 AF 抗折强度／ MP a抗 压强度／ MP a 表 2喷射混凝土 配合 比 Ta bl e 2 Mi x pr o p o r t i o n of s ho t c r e t e k g I n。 试件编号 水泥 41 1 41 1 4 1 1 瓜米石 砂 粉煤灰 水 8 92 46 1 9 7 8 9 2 4 6 1 9 7 8 9 2 4 6 1 9 7 钢纤维 5 O 减水剂 速凝剂 C4 3 F1 0 4 3 F1 0 S 4 3 F1 0 S F5 0 8 9 2 8 9 2 8 9 2 表 3 喷 射 混 凝 土 抗 压 强 度 及 劈 裂抗 拉 强 度 Ta b l e 3 Co mp r e s s i v e s t r e n g t h a nd s p l i t t i n g t e ns i l e s t r e ng t h o f s ho t c r e t e f o r c u r i n g a g e s M Pa 1 ． 2试 验制作 喷射混凝土试件取 自宝鸡至兰州客运专线麦积 山隧道施工现场， 采用喷大板法进行制作 ， 大板尺寸 为 1 0 0 0 mm5 0 0 mm1 2 O mm。大板 成 型 3 h后 拆模 ， 放人隧道中 自然养护 7 d ， 而后使用岩石切 割 机将喷射混凝土大板切割成标准试件 1 0 0 mm1 0 0 mm4 0 0 mm 并 将 其 置 于 标 准 养 护 室 温 度 2 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 4 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 7 卷 纹 贯通 ， 形成 连续 裂缝 。试 件 切 线模 量 逐渐 减 小 ， 上 升段出现拐点即峰值 应力， 对应的应变 即为试件的 峰值应 变 ， 应 力一 应 变 曲线 呈 外 凸状 ， 故 第 1 及 2 阶 段统称 为 弹塑 性 变形 阶段 ； 3 破 坏 阶段 ， 此 时应 力 一 应变 曲线进 入下 降段 ， 试 件 内部 连 续裂 缝 快 速发 展 ， 并在 试件 中部 表 面 出现 第 一 条 宏 观 裂 缝 ， 其 方 向平 行 于受力 方 向。 随着 应 变 的继 续 增 大 ， 裂缝 向 两端 发展并向角部偏转 ， 形成 压溃型斜裂缝破坏 。此时 试 件应力 值 降低 ， 应 变值 迅 速增 大 。钢 纤 维 的 加 入 可显著提高试件的延性 和韧性 ， 使其峰值应变增长 幅度加 大 。 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 应变／ 1 0 m m 注 口 0 0 5 0 c y c l e s A 1 0 0 c y c l e s 口1 2 5 c y c l e s o 1 5 0 c y c l e s Fi t c u r v e a C 4 3 F 1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 应变／ 1 0 mm 注 n 0 o 5 0 c y c l e s A 1 0 0 c y c l e s 口1 5 0 c y c l e s o 2 0 0 c y c l e s F i t c u r v e b 4 3 F1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 应变／ 1 0 3 m m 注 o 0 0 5 0 c y c l e s A 1 0 0 c y c l e s 1 5 0 c y c l e s o 2 o 0 c y c l e s Fi t c u r v e c s 4 3 FI O S F S 0 图 5 冻 融损伤后试件应力一 应变全 曲线 Fi g ． 5 S t r e s s - s t r a i n c u r v e o f s p e c i m e n un de r f r e e z i n g - t h a wi n g c y c l e 根据 图 6中曲线 可 以得 出冻 融损 伤 前后 试 件 峰 值应力 ， 峰值应变 ￡ 。 、 初始弹性模量 E 取 0 ． 4 a 处 割线模 量值 l_ 2 0 _ 及极 限压 应 变 e 等 参 数 ， 其 相 对 值示 于 图 6 。由图 5和图 6综合分 析 可 以看 出 ， 随着 冻融循 环次 数 增 加 ， 试 件 峰 值 应 力 及 弹 性 模 量 逐 渐 降低 ， 峰值应变 和极 限应变增 大， 应力一 应变 曲线趋 于扁 平状 且 向 右 移 动 。同 时 ， 当冻 融 循 环 大 于 1 0 0 次 时 ， 试 件 中弹 塑性 变形 阶段显 著减 小 ， 即试件 经 过 弹性变形阶段后迅速达到峰值应力 ， 试件抵抗变形 的能力减弱， 脆性增大 。冻融循环次数继续增加 ， 试 件应力一 应变曲线初期 由近似线性变为下 凹趋势 ， 其 原 因为 冻融 损伤 后 ， 试 件 由于 冻 胀 压 力 循 环 作 用 导 致 内部 酥松 ， 在 加 载 初 期 ， 内部 微 裂 缝 被 压 实 ， 裂 缝 闭合 ， 切线模 量缓 慢增大 ， 使其 出现下 凹状 2 。对试 件 材料 特征 常 数 与 冻 融 循 环 次 数 进 行 拟 合 ， 得 出 峰 值 应力 与冻融 循 环次 数 呈线 性关 系 ， 而 峰值 应 变 、 初 始弹性 模量 及极 限压 应 变 与冻 融循 环 次 数呈 指 数 型 关系 ， 拟合 方程 列于表 4 。 冻融损伤后钢纤维喷射混凝 土应力一 应变曲线 虽与普通喷射混凝土相同， 但其 E 、 。 、 e 。 及 e ， 随冻 融循 环 次数 变化 幅 度 较小 ， 且 峰 值 应 变 和 极 限压 应 变 显著 增大 。说 明钢纤 维 的 加入 可 以 提高 喷 射混 凝 土的延 性和韧 性 ， 使 其抗 冻性 能提 升 。 表 4 拟合方程 Ta b l e 4 Fi t t i n g f unc t i o n o f s p e c i m e n s EC N C4 3 F1 0 Ec o e x p 一 0 ． 0 0 7 7 6 N e x p O ． 0 0 4 5 8 N EC N 4 3 F1 0 Ec o e x p 一 0 ． 0 0 5 2 8 N e x p O ． 0 0 2 9 7 N Ec N S d3 F 1 0 S F5 0 Ec o e x p 一 0 ． 0 0 5 2 7 N e x p O ． 0 0 3 0 9 N 柏 ∞ ∞ m B d 善R遵 站 鲫 ∞ B d 善 理 柏 鲫{ 乌 妁 m 善R域 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 王 家滨 ， 等 冻 融损 伤喷射 混 凝 土本构 关 系及 微 观结 构 3 5 冻融循环次数 a 峰值应力 b 峰值应变 冻融循环次数 冻融循环次数 c 初始弹性模量 d 极限压应变 注 翻 一C 4 3 F 1 0 陵 4 3 F 1 0 S 4 3 F l O S F 5 0⋯F i t c u r v c 图 6冻融损伤试件材料特征 常数 Fi g ．6 M a t e r i a l c ha r ac t e r i s t i c s p a r a me t e r s o f s pe c i me n a f t e r f r e e z e - t h a w da ma g e 3 ． 2应 力一 应变 全 曲线 方程 通过 以上分析 ， 喷射混凝 土及钢纤 维喷射混凝 土应力一 应变全曲线与普通混凝土相似， 故采用分段 拟合 即将 应 力一 应 变 曲线 上 升 段 和下 降 段 分 别 采 用 多项 式 和有 理 分式 进 行 拟 合 ， 得 出冻 融 损 伤后 喷 射 混 凝 土应 力一 应变 全 曲线 方程 。 表 5为经 Ma t l a b拟合后试件应力一 应变 曲线上 升 段 及下 降段 参 数 a和 b值 。从 表 5中可 看 出 ， 随 着冻融循环次数增加 ， 口值逐渐减小， b 值逐渐增大 ， 表 明试件延性及 塑性变形能力逐渐降低 ， 混凝 土急 速破坏且残余强度低 。 表 5 冻 融损伤后试件 应力一 应变 曲线参数 a与 b Ta b l e 5 Pa r a m e t e r a a n d b o f s p e c i m e n s t r e s s - s t r a i n c ur v e u nd e r da m a g e 对 参数 n及 b与冻 融循 环次 数 之 间关 系进 行 拟 合 ， 并将其带人应力一 应变全曲线方程 中， 得出试件 冻融损伤后应力一 应变全曲线方程 1 试 件 C 4 3 F1 0单轴 受 压应 力一 应 变全 曲线 方程 r 2 ． 7 6 0 ． 0 1 4 N x O ． 0 2 8 N 一 2 ． 5 2 x O ． 7 6 0 ． 0 1 4 N x 。 ， 0≤ z≤ 1 v J 1 F 二 _ ≥1 2 试件 4 3 F1 0单轴受压应力一 应变全曲线方程 r 1 ． 9 5 7 0 ． 0 0 6 N 5 C 0 ． 0 1 2 N 一 0 ． 9 1 4 z 一 0 ． 0 4 3 0 ． 0 0 6 N z 。 ， 0≤ z≤ 1 vJ 1 寺 F 『 _ 二 _ ≥ 3 试 件 S 4 3 Fl O S F5 0单轴 受压 应力一 应 变全 曲线 方程 r 1 ． 6 2 4 0 ． 0 0 6 N x 0 ． 0 1 2 N 一 0 ． 2 4 8 x 一 0 ． 3 7 6 0 ． 0 0 6 N x 。 ， 0≤ z≤ 1 J ． 、 I 面 _ 二 越 、 ，＼， 3 4 5 ，● 、／ ●＼ 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 8 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 7 卷 孔率 的 1 ． 2 3倍 和 1 ． 1 9倍 ， 有 害孔含量 为初始 的 1 ． 9 2 倍和 1 ． 8 9倍。在受压过程 中， 压应力促使试 件内部孑 L 闭合 。故当冻融损伤 1 5 0次和 2 0 0次时， 试件应力一 应变曲线出现初始下降段 ， 即应变增大幅 度 大于应 力增 长 幅度 。同时 ， 从 上述 比较可 以看 出 ， 钢纤维可显著抑制喷射混凝土中冻胀裂缝的产生和 扩展 ， 使试件抗冻性能得到提高。 5 结 论 1 从冻融损伤后试件应力一 应变曲线可以看出， 喷射混凝土应力一 应变曲线与模筑混凝土相似 ， 均可 分 为弹性 变形 、 弹 塑性 变 形 及 破 坏 3个 阶 段 。随 着 冻融循环次数增加， 试件峰值应力 、 弹性模量降低， 峰值 应变 及极 限应变 增大 ， 试件 应力一 应 变 曲线趋 于 扁平且向右移动。随着冻融次数继续增加 ， 应力一 应 变 曲线 初期 由近 似 线性 变 为 下 凹状 ； 钢 纤 维 掺入 后 对 冻融 损伤后 试 件 峰值 应 力 提 高 不 明显 ， 但 可显 著 提高试 件峰值 应 变 及 极 限应 变 ， 说 明钢 纤 维 可 以 提 高试件延性及韧性 ， 使其抗冻性能增强。 2 对冻 融损 伤 后试 件 微 观 结 构 进 行 观 察分 析 ， 得出随着冻融循 环次数 的增 加， 试件 内部微气孔相 互连通， 孔径增大并 出现贯通 型微裂缝。凝胶体在 水冻胀压力及渗透压作用下结构酥松且部分流失 ， 内部被包裹的氢氧化钙 晶体和钙矾石 晶体外露 ， 致 使试 件抗 冻性 能减 弱 。钢 纤维 的掺 入可 显著 改 善冻 后 试件 内部微 观结 构 ， 提 高试 件 的抗 冻性 能 。 3 喷射 混凝 土 气孔 率 、 有 害孔 和 多 害 孔 含 量 高 于普通混凝土， 但 这有利于喷射混凝土抗冻性的提 升。冻融损伤后 ， 试件无害孔含量降低， 其余指标数 值均增大 ， 试件内部密实度下降、 结构酥松。与普通 混凝土相 比， 普通喷射混凝土各级别孔含量 变化 幅 度较小 ， 而钢纤维喷射混凝土孔含量变化幅度最小 ， 钢 纤维可 显著 抑 制 冻胀 裂 缝 产 生 及 扩展 ， 减 缓其 力 学性能劣化程度 ， 提高喷射混凝土抗冻性 。 参考 文献 [1 ] He mp h i l l G B ．P r a c t i c a l t u n n e l c o n s t r u c t i o n [ M ] ． Ho b o k e n J o n e W i l e y S o n s ，2 0 1 33 0 9 3 2 2 ． r 2] Au s t i n S A，Go o d i e r C I ，Ro b i n s P J ． Lo w x o l u me we t pr o c e s s s pr a y e d c on c r e t e pu m p i ng a nd s p r a y i n g [ J ] ．Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e ，2 0 0 5 ， 3 8 3 2 2 9 2 3 7 ． [3] A d a m Hu h d 6 k， J i } B r o 乏 o v s k y ， R u d o l f He l a ． Comp a r i s o n o f pr op e r t i e s o f s h ot c r e t e t e a t e d us i ng d e s t r u c t i v e a n d n o n d e s t r u c t i v e me t h o d[ J ] ．P r o c e d i a Eng i ne e r i ng，2 013，65 6 3 - 68． [4]Ma l t e s e C， P i s t o l e s i C， B r a v o A， e t a 1 ．A c a s e h i s t o r y Ef f e c t o f mo i s t u r e on t he s e t t i n g b e ha v i or o f a Por t l a n d c e me n t r e a c t i n g wi t h a n a l k a l i f r e e a c c r l e r a t o r[ J ] ． Ce me n t Co n c r e t e Re s e a r c h，2 0 0 7 ，3 7 6 8 5 6 - 8 6 5 ． [ 5]Wo n J P，Hw a n g U J ，K i m C K，e t a 1 ．Me c h a n i c a l p e r f or ma nc e of s hot c r e t e ma d e wi t h a h i g h s t r e ng t h c e me n t b a s e d mi n e r a l a c c e l e t o r E J ] ．C o n s t r u c t u r e a n d Bui l d i n g M a t e r i a l s，2O 13，49 1 21 7 5 - 1 83 ． [6 ]L i L ，Wu A X，Wa n g Y M，e t a 1 ．Me c h a n i s m o f we t s h o t c r e t e i n t e r a c t i n g wi t h r o c k i n s u p p o r t s y s t e ms[ J ] ． J o u r n a l o f Ce n t r a l S o u t h Un i v e r s i t y，2 0 1 3，2 0 3 82 1 8 2 9． [7]L e u n g C K Y，L a i R，L e e A Y F ．P r o p e r t i e s o f we t mi x e d f i b e r r e i n f o r c e d s h o t c r e t e a n d f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e w i t h s i mi l a r c o mp o s i t i o n [ J ] ．C e me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h，2 0 0 5，3 5 4 7 8 8 7 9 5 ． [ 8]关宝树．隧道 及地 下 工程 喷射 混凝 土 支护 技术 [ M] ． 北 京 人 民交 通 出版 社 ，2 0 0 9 5 7 ． [ 9]曹大 富 ， 富立志 ， 杨 忠伟 ， 等 ．冻融循环作用下混凝 土 受压本构特征研究 E J ] ．建 筑材料 学报 ，2 0 1 3 ，1 6 1 1 7 2 3 ． Ca o D F， Fu L Z， Ya ng Z W ， e t a 1 ． St udy o n c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n s o f c o mp r e s s e d c o n c r e t e s u b j e c t e d t o a c t i o n o f f r e e z i n g t h a wi n g c y c l e s[ J ] ．J o u r n a l o f b u i l d i n g ma t e r i a l s ，2 0 1 3 ，1 6 1 1 7 2 3 ． i n Ch i n e s e [ i 0 ]C h e n J X，Z h a o X Z ，L u o Y B，e t a 1 ．I n v e s t i g a t i n g f r e e z e p r o o f d u r a b i l i t y o f C 2 5 s h o t c r e t e [J] ． Cons t r uc t i o n a nd Bui l di ng mat e r i a l s， 2 01 4， 611 3 3 4 O． [ 1 1 ]王海涛 ， 范文晓 ， 刘天 云，等．全级配混凝土冻融循 环 后单轴动态抗压 性 能试验 研究 E J ] ．水 利学 报 ，2 0 1 5 ， 4 6 6 7 3 2 ～ 7 3 8 ． W a ng H T ，Fa n W X ，I Au T Y ，e t a 1 ． Exp e r i me nt al s t u d y o n p r o p e r t i e s o f f u l l y g r a d e d c o n c r e t e u n d e r uni a xi a l dy na mi c c omp r e s s i ve s t r e s s s t at e a f t e r f r e e z i ng t h a wi n g c y c l e s_ J ] ．J o u r n