台风凡亚比作用下超高层建筑风压特性的现场实测与风洞试验对比研究.pdf

书书书 第３ ２卷 第２期 空气动力学学报 Ｖ ｏ ｌ ． ３ ２，Ｎ ｏ ． ２ ２ ０ １ ４年０ ４月 犃 犆 犜 犃犃 犈 犚 犗 犇 犢 犖 犃犕 犐 犆 犃犛 犐 犖 犐 犆 犃Ａ ｐ ｒ ．，２ ０ １ ４ 欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟欟 文章编号０ ２ ５ ８  １ ８ ２ ５（２ ０ １ ４）０ ２  ０ ２ ６ ４  ０ ８ 台风“ 凡亚比” 作用下超高层建筑风压特性的 现场实测与风洞试验对比研究 史文海１ ，２，李正农２，罗叠峰２ （１．温州大学 建筑与土木工程学院，温州 ３ ２ ５ ０ ３ ５； ２．湖南大学 建筑安全与节能教育部重点实验室，长沙 ４ １ ０ ０ ８ ２） 摘 要 为研究台风作用下我国沿海地区超高层建筑表面的风压特性， 于２ ０ １ ０年在台风“ 凡亚比” 登陆前后对厦门 沿海某超高层建筑的风场和建筑表面风压状况进行了同步监测， 并开展了建筑模型风洞试验， 获得了超高层建筑 表面的实测瞬时风压、 平均风压、 平均风压系数和脉动风压系数的相关特性和分布规律。现场实测与风洞试验的 对比研究表明 现场实测和风洞试验所揭示出的超高层建筑表面风压特性及其随风向角的变化规律基本一致； 迎 风面平均风压系数的现场实测值明显大于风洞试验结果， 而背风面和侧风面平均风压系数的现场实测值与风洞试 验结果相差较小。 关键词 高层建筑； 台风观测； 风洞试验； 风压特性； 风压系数 中图分类号ＴＵ ９ ７ ３． ２ １ ３；ＴＵ ３ １ ７． １；ＴＵ ３ １ ７． ２ 文献标识码Ａ 犱 狅 犻１ ０． ７ ６ ３ ８／ｋ ｑ ｄ ｌ ｘ ｘ ｂ  ２ ０ １ ２． ０ ０ ９ ３  收稿日期２ ０ １ ２  ０ ６  ０ ６； 修订日期２ ０ １ ２  １ １  １ ４ 基金项目 国家自然科学基金重大研究计划项目（９ １ ２ １ ５ ３ ０ ２） ， 国家自然科学基金项目（５ １ ０ ０ ８ ２ ３ ７，５ １ １ ７ ８ １ ８ ０） ， 浙江省自然科学基金项目 （Ｙ １ ２ Ｅ ０ ８ ０ ０ ５ １） 作者简介 史文海（１ ９ ７ ９ ） ， 男， 湖南益阳人， 博士， 副教授， 从事风工程研究． Ｅ  ｍ ａ ｉ ｌｗ ｈ ｓ ｈ ｉ ＠１ ２ ６． ｃ ｏ ｍ 引用格式 史文海，李正农，罗叠峰．台风“ 凡亚比” 作用下超高层建筑风压特性的现场实测与风洞试验对比研究［Ｊ］．空气动力学学报， ２ ０ １ ４，３ ２（２） ２ ６ ４  ２ ７ １． ｄ ｏ ｉ１ ０． ７ ６ ３ ８／ｋ ｑ ｄ ｌ ｘ ｘ ｂ  ２ ０ １ ２． ０ ０ ９ ３． Ｓ Ｈ ＩＷ Ｈ，Ｌ ＩＺＮ，Ｌ ＵＯＤＦ． Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎｏ ｆ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｄ ｗ ｉ ｎ ｄｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ ｔ ｅ ｓ ｔｏ ｆｗ ｉ ｎ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓｏ ｖ ｅ ｒ ｓ ｕ ｐ ｅ ｒ  ｔ ａ ｌ ｌ ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇｄ ｕ ｒ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅｐ ａ ｓ ｓ ａ ｇ ｅｏ ｆ ｔ ｙ ｐ ｈ ｏ ｏ ｎＦ ａ ｎ ａ ｂ ｉ［Ｊ］． Ａ Ｃ ＴＡＡ ｅ ｒ ｏ  ｄ ｙ ｎ ａ ｍ ｉ ｃ ａＳ ｉ ｎ ｉ ｃ ａ，２ ０ １ ４，３ ２（２） ２ ６ ４  ２ ７ １． ０ 引 言 东南沿海是我国经济最发达的区域， 有大量的超 高层建筑。近年来随着该地区的人口和社会财富的 迅速增加， 以及高层建筑的材料与设计理念的创新， 该地区的高层建筑正朝越来越多、 越来越高和越来越 柔的方向发展。由于超高层建筑结构的自振频率较 低， 恰位于台风动荷载的主要频率范围或与其接近， 在强／台风的作用下其风致响应较大， 成为影响该地 区超高层建筑安全性和适用性设计的关键控制指标。 因此， 超高层建筑的风荷载作用问题受到了学术界和 工程界极大的关注和重视。 近年来， 国内外许多学者开展了较多的超高层建 筑风荷载特性的风洞试验研究， 如文献［ １  ６］ 所做的 工作。风洞试验方法可根据试验目的进行多次重复 试验， 便于多工况、 多层次开展深入细致的研究， 是风 工程研究的主要手段。 现场实测是获得超高层建筑风效应状况最可靠 的方法， 风洞试验、 理论分析和数值模拟得出的结果， 最终还是要通过现场实测进行验证， 现场实测结果也 是改进其他研究方法的依据和参照。因此， 积极开展 现场实测研究具有非常重要的意义。在国外， Ｌ ｅ ｅ ［７］、 Ｏ ｈ ｋ ｕ ｍ ａ ［８］、 Ｋ ａ ｎ ｄ ａ ［９］等对高层建筑进行了较多的现 场实测研究， 在高层建筑风压分布特性和风致响应等 方面获得了许多成果。在国内， 李秋胜［ １ ０］、 徐安［１ １］、 顾明［ １ ２］和申建红［１ ３］等通过大量观测研究， 获得了我 国沿海超高层建筑的强／台风风场特性和结构风致响 应特征等成果。然而， 目前国内外对于台风作用下超 高层建筑表面风压的现场实测研究仍然匮乏， 目前国 内已开展的大量高层建筑风洞试验也没有与现场实 测进行对比研究。 为此， 本文基于２ ０ １ ０年台风“ 凡亚比” 作用下厦 门沿海某超高层建筑表面风压的现场实测， 与２ ０ １ １ 年在湖南大学ＨＤ  ３大气边界层风洞中开展的该实 验楼的风洞模型试验进行了对比研究， 探讨了台风作 用下超高层建筑表面的风压特性及其变化规律。 １ 现场实测概况 １． １ 实验楼概况 实验楼为厦门市东海岸的观音山营运中心１ １号 书书书 楼， 离海边约４ ０ ０ ｍ， 建筑东面无任何阻挡， 附近高层 建筑较少， 视野开阔。该楼为该海岸附近最高建筑， 共３ ７层， 高１ ４ ６ ｍ。图１为该实验楼及其周边环境。 图１ 实验楼及其周围环境 犉 犻 犵 ． １ 犜 犲 狊 狋犫 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犪 狀 犱 犻 狋 狊 狊 狌 狉 狉 狅 狌 狀 犱 犻 狀 犵犲 狀 狏 犻 狉 狅 狀 犿 犲 狀 狋 在本次实测过程中风主要从东海一侧吹向实验 楼（ 东偏东南风） ， 实验楼位于高层建筑群的最东侧（ １ 台风速仪亦架设在实验楼的最东侧） 且明显高于该区 域内的其他建筑， 如图１所示， 分析可知实测获得的 台风风场基本上没有受到周围建筑的影响。所以， 本 次实测获得的直接从海面吹来且未受周围环境干扰 的台风风场和建筑表面风压数据极为可贵， 对超高层 建筑的风场和风压特性研究具有重要的科学意义。 １． ２ 实测仪器介绍 采用Ｃ Ｙ ２ ０ ０ ０型风压传感器测试建筑表面的风 压， 如图２（ ａ） 所示。在大楼的东南和西北角各安装 了１台ＲＭ．Ｙ ｏ ｕ ｎ ｇ０ ５ １ ０ ３ Ｖ型机械式风速仪（ 如图 ２ ｂ） 进行风场观测， 风速仪离地高度约１ ５ ０ ｍ。通过 同一台电脑控制两套３ ２和６ ４通道高精度动态数据 采集分析系统， 同步对２台风速仪的风速和风向角数 据、 １ ８台风压传感器的风压数据和６个楼层共１ ２台 拾振器的结构响应数据进行了同步采集。 １． ３ 实测概况 为获得超高层建筑表面的风压特性及其分布规 律， 在实验楼的第３ ３层四周玻璃幕墙外表面同时布 置了１ ８个风压测点。试验中有１个测点的风压传感 器发生故障， 有２个测点的数据异常， 故有效测点数 为１ ５个。有效测点平面布置如图３所示。 ２ ０ １ ０年第１ １号台风“ 凡亚比” 于９月２ ０日７时 在福建省漳州市漳浦县沿海登陆， 登陆地点距试验点 约９ ５ ｋ ｍ， 登陆时最大风力１ ２级（ ３ ５ ｍ／ｓ） ， 中心最低 气压为９ ７ ｋ Ｐ ａ。在２ ０日５时台风中心距实验楼最 近， 约为６ ０ ｋ ｍ。于９月２ ０日利用上述实测系统开展 了超高层建筑风场、 风压和风致响应的同步实测， 其 中风压信号采样频率为２ ０ Ｈ ｚ， 风场和结构响应信号 采样频率为２ ５． ６ Ｈ ｚ。实测获得了台风“ 凡亚比” 登陆 前后约３小时１ ２分钟（ ０ ４４ １４ ７至０ ７５ ３２ ７） 的风 场、 风压和结构风致响应时程。 （ａ）Ｃ Ｙ ２ ０ ０ ０型风压传感器 （ｂ）安装于实验楼顶的ＲＭ． Ｙ ｏ ｕ ｎ ｇ０ ５ １ ０ ３ Ｖ风速仪 （ｃ）数据采集现场 图２ 现场实测仪器 犉 犻 犵 ． ２ 犘 犺 狅 狋 狅 狊狅 犳 犳 犻 犲 犾 犱犿 犲 犪 狊 狌 狉 犲 犿 犲 狀 狋 犻 狀 狊 狋 狉 狌 犿 犲 狀 狋 狊 图３ 建筑平面与风压传感器测点布置图（ 单位犿） 犉 犻 犵 ． ３ 犜 狅 狆狏 犻 犲 狑犪 狀 犱 犾 狅 犮 犪 狋 犻 狅 狀 狊狅 犳 狋 犺 犲狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲 狊 犲 狀 狊 狅 狉 狊 ２ 风洞试验概况 ２． １ 试验模型及风场模拟 为模拟实测环境， 将实验楼的两幢相邻高层建筑 在风洞试验中予以考虑。测压模型的几何缩尺比为 １∶２ ０ ０， 模型试验以实验楼为中心， 进行群体风洞试 验， 如图４所示。 试验在湖南大学风洞实验室的ＨＤ  ３大气边界 层风洞中开展。按我国Ｇ Ｂ５ ０ ０ ０ ９  ２ ０ ０ １ 建筑结构荷 载规范 ［１ ４］， 实验楼所处场地属于 Ａ类地貌， 地面粗 糙度指数取犪＝０． １ ２。采用大气边界层模拟装置尖 塔和粗糙元模拟犪＝０． １ ２的湍流场， 并参考实验楼实 ５６２ 第２期 史文海等台风“ 凡亚比” 作用下超高层建筑风压特性的现场实测与风洞试验对比研究 测风场湍流特性， 模拟出平均风速（ 犝） 剖面和湍流度 （ 犐 狌） 剖面， 如图５所示。 图４ 实验楼及其周边建筑的风洞试验模型 犉 犻 犵 ． ４ 犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犿 狅 犱 犲 犾 犪 狀 犱 犻 狋 狊 狊 狌 狉 狉 狅 狌 狀 犱 犻 狀 犵犲 狀 狏 犻 狉 狅 狀 犿 犲 狀 狋 图５ 平均风剖面和湍流度剖面 犉 犻 犵 ． ５ 犕 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱狊 狆 犲 犲 犱狆 狉 狅 犳 犻 犾 犲犪 狀 犱狋 狌 狉 犫 狌 犾 犲 狀 犮 犲 犻 狀 狋 犲 狀 狊 犻 狋 狔狆 狉 狅 犳 犻 犾 犲 ２． ２ 测点布置与数据采集 测压模型总共布置了１ ５个测点层，２ ４ ６个测点。 本试验的重点是为了对比现场实测楼层处的风压系 数， 故在试验模型的对应位置布置了测点层， 且在其 上下测点层测点布置也较密， 即在第３ ２层、 ３ ３层（ 现 场实测层） 、 ３ ４层各层布置了２ ２个测点， 并尽量和现 场实测的测点布置位置相同。其他楼层每层只布置 了１ ５个测点， 但每层所有测点的位置均一样。现场 实测层（ 第３ ３层） 测点编号及布置如图６所示。 风洞试验采样频率为３ １ ２． ５ Ｈ ｚ， 每个测点采样样 本总长度为１ ０ ０ ０ ０个数据。以现场实测得到的风向 角数据为参考， 并结合当地的主导风向， 在０ ～９ ０ 之 间选取了２ ４个风向角进行同步测压试验。风洞试验 风向角示意图如图７所示。 图６ 测点布置图 犉 犻 犵 ． ６ 犃 狉 狉 犪 狀 犵 犲 犿 犲 狀 狋 狊狅 犳 狋 犲 狊 狋狆 狅 犻 狀 狋 狊 图７ 风洞试验风向角示意图 犉 犻 犵 ． ７ 犠 犻 狀 犱犱 犻 狉 犲 犮 狋 犻 狅 狀 狊狅 犳狑 犻 狀 犱狋 狌 狀 狀 犲 犾 狋 犲 狊 狋 ３ 实测风速风向角 选取２ ０ １ ０年９月２ ０日实测获得的台风“ 凡亚 比” 登陆前后约３小时１ ２分钟的风场数据（ 如图８） 进行分析， 相应的计算公式见文献［ １ ５］ 。实测风向角 定义北风为＝０ ， 南风为＝１ ８ ０ ， 依此类推， 如图３ 所示。由图８可以看出台风“ 凡亚比” 风场的脉动较 大， 风速基本在１ ０～３ ０ｍ／ｓ范围内， 其中瞬时风速最 大值为３ ３． ４ｍ／ｓ， 风向角基本在９ ０ ～１ ４ ０ 范围内。 图９给出了台风“ 凡亚比” 的１ ０ ｍ ｉ ｎ平均风速 （ 犝１ ０） 、风 向 角 时 程。 其 中 总 体 平 均 风 速 为 １ ９ ． ５ ０ｍ／ｓ， 平均风向角为１ １ ４ ． ６ ，１ ０ ｍ ｉ ｎ平均风速最 大值为２ ４ ． ９ ６ ｍ／ｓ， １ ０ ｍ ｉ ｎ平均风向角为东偏东南向。 图８ 风速、 风向角时程 犉 犻 犵 ． ８ 犜 犻 犿 犲 狊 犲 狉 犻 犲 狊狅 犳狑 犻 狀 犱狊 狆 犲 犲 犱犪 狀 犱狑 犻 狀 犱犱 犻 狉 犲 犮 狋 犻 狅 狀 图９ １ ０ 犿 犻 狀平均风速、 风向角时程 犉 犻 犵 ． ９ 犜 犻 犿 犲 狊 犲 狉 犻 犲 狊 狅 犳 １ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱 狊 狆 犲 犲 犱犪 狀 犱狑 犻 狀 犱犱 犻 狉 犲 犮 狋 犻 狅 狀 ６６２ 空 气 动 力 学 学 报 第３ ２卷 图１ ０给出了１ ０ ｍ ｉ ｎ平均时距顺风向、 横风向湍 流度随着平均风速的变化情况。可以看出，顺风向 湍流度随着平均风速的增加呈递减趋势，而横风向 湍流度相对稳定。顺风向和横风向湍流度平均值分 别为０． １ １ ７和０． ０ ８ ２。 图１ ０ 湍流度与１ ０ 犿 犻 狀平均风速的关系 犉 犻 犵 ． １ ０ 犚 犲 犾 犪 狋 犻 狅 狀 狊 犺 犻 狆犫 犲 狋 狑 犲 犲 狀狋 狌 狉 犫 狌 犾 犲 狀 犮 犲 犻 狀 狋 犲 狀 狊 犻 狋 狔 犪 狀 犱１ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱狊 狆 犲 犲 犱 ４ 实测风压特性 ４． １ 瞬时风压 图１ １给出了台风“ 凡亚比” 作用下实验楼第３ ３ 层玻璃幕墙外表面１ ５个有效测点的风压（ 狆） 变化时 程。结合图８， 从图１ １可以看出， 各测点风压脉动较 大， 尤其是在风向角变化较大的时间段内风压脉动非 常剧烈； ４个面内测点之间的脉动风压相关性较强， 如经过计算， 东南面（ 面Ｄ）整个风压时程中测点１ ２、 １ ３、１ ４、１ ５之间的风压相关系数分别为０． ９ ７ ５、０． ８ ２ ８、 ０． ６ ７ ９、０． ８ ３ ６、０． ６ ９ ０ １和０． ８ ８ ２。 ４． ２ 平均风压 在不可压低速气流下， 考虑无粘且忽略体积力的 作 用， 流动为定常的。 根据伯努利方程， 将平均风速 换算成基本风压ω ０ ［１ ６］ ω０＝１ ２ ρ 犝２１ ０≈ 犝２１ ０ １ ６ ３ ０ （ １） 式中取重力加速度犵＝９． ８ １ ｍ／ｓ ２， 标准大气压下的空 气容重γ＝０． ０ １ ２ ０ １ ８ ｋ Ｎ／ｍ ３， ρ＝γ ／ 犵；犝１ ０为风压传感 器所在高度的１ ０ ｍ ｉ ｎ平均风速， 按实验楼顶部测得 的风速计算得出。 图１ ２给出了各测点的１ ０ｍ ｉ ｎ平均风压与基本 （ａ）东北面（ 面Ａ） 测点的风压时程 （ｂ）西北面（ 面Ｂ） 测点的风压时程 （ｃ）西南面（ 面Ｃ） 测点的风压时程 （ｄ）东南面（ 面Ｄ） 测点的风压时程 图１ １ 台风“ 凡亚比” 作用下建筑表面的风压时程 犉 犻 犵 ． １ １ 犜 犻 犿 犲 狊 犲 狉 犻 犲 狊狅 犳狑 犻 狀 犱狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲狅 狀狋 犺 犲 狋 犲 狊 狋犫 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犱 狌 狉 犻 狀 犵狆 犪 狊 狊 犪 犵 犲狅 犳 狋 狔 狆 犺 狅 狅 狀犉 犪 狀 犪 犫 犻 ７６２ 第２期 史文海等台风“ 凡亚比” 作用下超高层建筑风压特性的现场实测与风洞试验对比研究 风压（ 计算值） 变化时程， 其中基本风压由式（ １） 计算 出。对图１ ２结果的分析如下 东北面Ａ 在风向角较小的前７ ０ ｍ ｉ ｎ， 该面虽为 迎风面， 但风主要吹向东南面Ｄ， 靠近迎风角部测点 １、２的值均为正； 随着风向角由东转向东南， 该面基 本变为了侧风面， 测点１和２的值逐渐转为负。测点 ３在该面的中部位置， 基本为负值。 西北面Ｂ 为背风面， 各测点实测值的变化规律 非常一致， 且均为较小的负值。 西南面Ｃ 为背风面， 均为负值； 角部测点１ ２受 旋涡 脱 落 的 影 响， 负 压 最 大； 在 风 向 角 最 大 的 第 １ ０ ０ ｍ ｉ ｎ～１ ２ ０ ｍ ｉ ｎ内， 风接近垂直吹向面Ｄ， 面Ｃ基 本变为了侧风面， 受旋涡脱落再附着的影响， 致使该 面左侧测点７、 ８与右侧测点９、１ ０、１ １的平均风压值 和变化规律相差甚大。 东南面Ｄ 为迎风面， 值为 正 且 较 大； 该 面 前 ７ ０ ｍ ｉ ｎ的基本风压在各测点实测值之间， 之后风接近 垂直吹向该面， 基本风压均明显小于实测值。 图１ ２ １ ０ 犿 犻 狀平均风压实测值与理论计算结果的对比 犉 犻 犵 ． １ ２ 犜 犺 犲犮 狅 犿 狆 犪 狉 犻 狊 狅 狀犫 犲 狋 狑 犲 犲 狀犿 犲 犪 狊 狌 狉 犲 犱１ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀 狑 犻 狀 犱狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犪 狀 犱犮 狅 犿 狆 狌 狋 犪 狋 犻 狅 狀 犪 犾 狉 犲 狊 狌 犾 狋 ４． ３ 平均风压系数 在全尺度测量试验中， 平均风压系数定义为 珚犆狆＝ 狆１ ０ １ ２ ρ 犝２犺，１ ０ （ ２） 式中狆 １ ０为实测风压的１ ０ ｍ ｉ ｎ平均值； ρ为空气密度； 犝犺，１ ０为风压传感器所在高度的１ ０ ｍ ｉ ｎ平均风速， 可 按实验楼顶部测得的风速计算得出。图１ ３给出了各 面的平均风压系数时程。对图１ ３结果的分析如下 东北面Ａ 该面的平均风压系数时程与其平均风 压时程非常相似， 值在 １～１之间。 西北面Ｂ 该面的平均风压系数时程与其平均风 压时程非常相似， 其值基本在 ０． ７以内。 西南面Ｃ 值均为负， 除了测点９和１ １的负值较 大外， 其他测点值均在 １以内。 东南面Ｄ 随着风向角由东转向东南， 风逐渐垂 直吹向该面， 其值逐渐增大， 甚至有部分值超过２； 测 点１ ３位于该面内凹的阳台处， 其值较小。 总体来看， 迎风面的平均风压系数较大（ 有部分 值超过２） ， 迎风面迎风角部位置的平均风压系数较 中部位置的大； 背风面少数角部测点的平均风压系数 的负值较大； 随着风向角的变化， 各面内平均风压系 数的变化规律基本一致。 图１ ３ 平均风压系数时程 犉 犻 犵 ． １ ３ 犜 犻 犿 犲 狊 犲 狉 犻 犲 狊狅 犳１ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狊 图１ ４给出了各测点的平均风压系数随着风向角 的变化情况和分布规律。可以看出， 随着风向角的增 大， 风逐渐垂直吹向面Ｄ， 面Ｄ的平均风压系数逐渐 增大， 而面Ａ则由迎风面逐渐变为了侧风面， 其平均 风压系数逐渐减小直至全为负值； 随着风向角的增 大， 背风面Ｂ的负值总体上较小且变化较小， 而面Ｃ （ 逐渐变成了侧风面） 的负值则逐渐增大且变化较大。 总体来看， 图１ ４清晰地揭示出了建筑各面平均风压 系数随风向角的变化规律。 图１ ４ 不同风向角情况下各测点的平均风压系数分布 犉 犻 犵 ． １ ４ 犕 犲 犪 狀狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狊犱 犻 狊 狋 狉 犻 犫 狌 狋 犻 狅 狀狅 犳 犲 狏 犲 狉 狔 狋 犲 狊 狋狆 狅 犻 狀 狋 狌 狀 犱 犲 狉犱 犻 犳 犳 犲 狉 犲 狀 狋狑 犻 狀 犱犱 犻 狉 犲 犮 狋 犻 狅 狀 狊 图１ ５给出了各测点平均风压系数与１ ０ ｍ ｉ ｎ平 均风速之间的关系。可以看出， 各面的平均风压系数 幅值随着平均风速的增大基本呈减小的趋势。 ８６２ 空 气 动 力 学 学 报 第３ ２卷 图１ ５ 平均风压系数与平均风速之间的关系 犉 犻 犵 ． １ ５ 犚 犲 犾 犪 狋 犻 狅 狀 狊 犺 犻 狆犫 犲 狋 狑 犲 犲 狀犿 犲 犪 狀狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狊 犪 狀 犱１ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱狊 狆 犲 犲 犱 ４． ４ 脉动风压系数 脉动风压系数犆狆ｒ ｍ ｓ可定义为 犆狆ｒ ｍ ｓ＝ １ 犜∑ 犜 犻＝０ 狆犻－狆 （） １ ０ 槡 ２ １ ２ ρ 犝２犺，１ ０ （ ３） 式中狆 犻为实测瞬时风压；犜为平均时距， 本文取１ ０ ｍ ｉ ｎ。 图１ ６给出了各测点的脉动风压系数时程。可以 看出， 各面的脉动风压系数时程呈现出相似的变化规 律； 迎风面和侧风面的值较大， 背风面Ｂ的值非常 小， 基本在０． ２以内。 图１ ６ 脉动风压系数时程 犉 犻 犵 ． １ ６ 犜 犻 犿 犲 狊 犲 狉 犻 犲 狊狅 犳 犳 犾 狌 犮 狋 狌 犪 狋 犻 狀 犵狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狊 图１ ７给出了各测点脉动风压系数与１ ０ ｍ ｉ ｎ平 均风速之间的关系。可以看出， 建筑各面的脉动风压 系数随着平均风速的增大呈明显的递减趋势。 ５ 风洞试验与现场实测结果的对比 对风洞试验测得的风压时程数据经过统计分析， 可得到平均风压系数珚 犆狆。 建筑模型各测点的平均风 压系数可按下式计算 珚犆狆＝ 珚 狆 １ ２ ρ 犝２狕 （ ４） 式中珚 犆狆为平均风压系数， 珚 狆为测点的平均风压，犝狕 为模型高度狕处前方来流未扰动区的平均风速。 图１ ７ 脉动风压系数与平均风速之间的关系 犉 犻 犵 ． １ ７ 犚 犲 犾 犪 狋 犻 狅 狀 狊 犺 犻 狆犫 犲 狋 狑 犲 犲 狀犳 犾 狌 犮 狋 狌 犪 狋 犻 狀 犵狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲 犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狊犪 狀 犱１ ０ 犿 犻 狀犿 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱狊 狆 犲 犲 犱 选取前述平均风压系数的实测值与该实验楼第 ３ ３层测点的部分风洞试验结果进行对比分析。图１ ８ 给出了部分风向角工况下实验楼第３ ３层各面实测平 均风压系数与风洞试验结果的对比。该图中的现场 实测风向角统一换算成了风洞试验时的风向角， 现场 实测的测点编号统一换成了风洞试验的测点编号。 由图１ ８结果可以看出， 在不同的风向角下， 现场 实测值的变化规律与风洞试验结果的变化规律吻合 较好， 部分测点在某些风向角下的现场实测值与风洞 试验结果亦吻合较好； 风主要从面Ｄ吹向建筑， 迎风 面Ｄ的实测值总体较风洞试验结果大许多， 而侧风 面Ａ的现场实测值总体较风洞试验结果小； 背风面 Ｃ的现场实测值与风洞试验结果基本吻合， 背风面Ｂ 的现场实测值略大于风洞试验结果。 图１ ８ 平均风压系数的现场实测与风洞试验结果对比 犉 犻 犵 ． １ ８ 犕 犲 犪 狀狑 犻 狀 犱狆 狉 犲 狊 狊 狌 狉 犲犮 狅 犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 狋 狉 犲 狊 狌 犾 狋 犮 狅 犿 狆 犪 狉 犻 狊 狅 狀 犫 犲 狋 狑 犲 犲 狀犳 犻 犲 犾 犱犿 犲 犪 狊 狌 狉 犲 犿 犲 狀 狋 犪 狀 犱狑 犻 狀 犱狋 狌 狀 狀 犲 犾 狋 犲 狊 狋 ９６２ 第２期 史文海等台风“ 凡亚比” 作用下超高层建筑风压特性的现场实测与风洞试验对比研究 图１ ８结果表明， 风洞试验和现场实测揭示出的 超高层建筑表面平均风压系数的分布特征及其随风 向角的变化规律基本一致， 证明了采用风洞试验开展 高层建筑风荷载试验的有效性。但是， 风洞试验的迎 风面结果低估了实际风荷载的作用（ 其原因有待进一 步研究） ， 会对超高层建筑的安全性和适应性设计造 成不利的影响。 ６ 结 论 通过对台风“ 凡亚比” 登陆前后厦门沿海某超高 层建筑表面风压特性的现场实测与风洞试验的对比 研究， 得到以下结论 （１）实测结果表明， 台风登陆前后沿海超高层建 筑的风场脉动较大， 建筑表面的风压脉动剧烈； 各面 内测点之间的风压相关性较强。 （２）迎风面的实测平均风压较大， 且有部分时段 的值明显大于理论计算值； 背风面某些角部位置的实 测平均负压也较大。 （３）迎风面的实测平均风压系数较大， 其中角部 位置的值较中部位置大； 背风面少数角部测点的平均 风压系数负值较大； 随着风向角的变化， 各面实测平 均风压系数的变化规律基本一致。 （４）各面的实测脉动风压系数时程呈现出相似 的变化规律， 迎风面和侧风面的值较大， 背风面的值 非常小； 实测脉动风压系数随着平均风速的增大呈明 显的递减趋势。 （５）在迎风面， 平均风压系数的现场实测值明显 大于风洞试验结果； 在背风面和侧风面， 平均风压系 数的现场实测值与风洞试验结果相差较小。 （６）风洞试验和现场实测揭示出的超高层建筑 表面平均风压系数的分布特征及其随风向角的变化规 律基本一致， 证明了采用风洞试验开展高层建筑风荷 载试验的有效性； 但是在迎风面， 风洞试验结果低估了 实际风荷载的作用（ 其原因有待进一步研究） ， 会对超 高层建筑的安全性和适应性设计造成不利的影响。 参 考 文 献 ［１］ Ｋ Ａ Ｒ Ｅ ＥＭＡ．Ｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｆ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ ｓ ｏ ｎｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｍ ｏ ｄ ｅ ｌ ｓ ｉ ｎ ｓ ｉ ｍ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ａ ｔ ｍ ｏ ｓ ｐ ｈ ｅ ｒ ｉ ｃ ｆ ｌ ｏ ｗ ｓ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犠 犻 狀 犱犈 狀 犵 犻  狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿 犻 犮 狊，１ ９ ９ ０，３ ６（１） ５ ８ ９  ５ ９ ９． ［２］ ＫＡＷＡ ＩＨ． Ｌ ｏ ｃ ａ ｌｐ ｅ ａ ｋｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅａ ｎ ｄｃ ｏ ｎ ｉ ｃ ａ ｌｖ ｏ ｒ ｔ ｅ ｘｏ ｎｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犠 犻 狀 犱犈 狀 犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿  犻 犮 狊，２ ０ ０ ２，９ ０（４／５） ２ ５ １  ２ ６ ３． ［３］ ＱＵＡＮＹ，ＹＡＮＺＷ，ＷＥ ＮＣＹ，ｅ ｔ ａ ｌ ．Ｗ ｉ ｎ ｄ ｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ ｔ ｅ ｓ ｔ ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｏ ｎｌ ｏ ｃ ａ ｌｗ ｉ ｎ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅｏ ｆｒ ｅ ｃ ｔ ａ ｎ ｇ ｕ ｌ ａ ｒｓ ｕ ｐ ｅ ｒｈ ｉ ｇ ｈ  ｒ ｉ ｓ ｅｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｗ ｉ ｔ ｈｏ ｐ ｅ ｎ ｉ ｎ ｇ ｓ［Ｊ］．犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犛 狋 狉 狌 犮 狋 狌 狉 犲，２ ０ １ １，４ １（４） １ １ ３  １ １ ６． （ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 全涌，严志威，温川阳，等．开洞矩形截面超高层建筑局部风压 风洞试验研究［Ｊ］．建筑结构，２ ０ １ １，４ １（４） １ １ ３  １ １ ６． ［４］ Ｘ Ｉ ＥＺ Ｎ，Ｓ Ｈ ＩＢ Ｑ，Ｎ ＩＺ Ｈ．Ｗ ｉ ｎ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅｄ ｉ ｓ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｎ ｃ ｏ ｍ ｐ ｌ ｅ ｘｓ ｈ ａ ｐ ｅ ｔ ａ ｌ ｌｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇｕ ｎ ｄ ｅ ｒｗ ｉ ｎ ｄａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｗ ｉ ｔ ｈｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓｂ ｙａｄ ｏ ｗ ｎ ｗ ｉ ｎ ｄｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犛 狋 狉 狌 犮  狋 狌 狉 犲 狊，２ ０ ０ ２，２ ３（４） ２ ７  ３ １．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 谢壮宁，石碧青，倪振华．尾流受扰下复杂体形高层建筑的风 压分布特性［Ｊ］．建筑结构学报，２ ０ ０ ２，２ ３（４） ２ ７  ３ １． ［５］ Ｌ ＩＺＬ，Ｓ ＵＮＹ，ＨＵＡＮ ＧＨＪ，ｅ ｔ ａ ｌ ． Ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍ ｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈｏ ｎ ａ ｍ ｐ ｌ ｉ ｔ ｕ ｄ ｅｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓｏ ｆｗ ｉ ｎ ｄ ｌ ｏ ａ ｄ ｓｏ ｆｓ ｕ ｐ ｅ ｒ ｔ ａ ｌ ｌｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｉ ｎ ｈ ｉ ｌ ｌ ｙｔ ｅ ｒ ｒ ａ ｉ ｎ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犛 狋 狉 狌 犮 狋 狌 狉 犲 狊，２ ０ １ ０，３ １ （６） １ ７ １  １ ７ ８．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 李正良，孙毅，黄汉杰，等．山地风场中超高层建筑风荷载幅值 特性试验研究［Ｊ］．建筑结构学报，２ ０ １ ０，３ １（６） １ ７ １  １ ７ ８． ［６］ Ｌ ＩＢ，ＹＡＮ Ｇ ＱＳ，Ｔ Ｉ ＡＮ ＹＪ，ｅ ｔａ ｌ ． Ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓｏ ｆ ｔ ｕ ｒ ｂ ｕ  ｌ ｅ ｎ ｔｗ ｉ ｎ ｄｌ ｏ ａ ｄｏ ｆｔ ａ ｐ ｅ ｒ ｅ ｄｓ ｕ ｐ ｅ ｒ  ｔ ａ ｌ ｌｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾狅 犳 犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犛 狋 狉 狌 犮 狋 狌 狉 犲 狊，２ ０ １ ０，３ １（１ ０） ８  １ ６．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 李波，杨庆山，田玉基，等．锥形超高层建筑脉动风荷载特性 ［Ｊ］．建筑结构学报，２ ０ １ ０，３ １（１ ０） ８  １ ６． ［７］ Ｌ Ｅ ＥＹ，Ｔ Ａ Ｎ Ａ Ｋ Ａ Ｈ，Ｓ ＨＡ Ｗ ＣＹ． Ｄ ｉ ｓ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎｏ ｆｗ ｉ ｎ ｄ  ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｍ  ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ  ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓａ ｃ ｒ ｏ ｓ ｓｔ ｈ ｅｗ ａ ｌ ｌ ｓｏ ｆａｔ ｗ ｅ ｎ ｔ ｙ  ｓ ｔ ｏ ｒ ｅ ｙｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｒ ｔ ｍ ｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｉ ｚ ｅ ｄｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾狅 犳 犠 犻 狀 犱 犈 狀 犵 犻  狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿 犻 犮 狊，１ ９ ８ ２，１ ０（３） ２ ８ ７  ３ ０ １． ［８］ ＯＨＫＵＭＡ Ｔ，ＭＡ ＲＵＫＡＷＡ Ｈ．Ｆ ｕ ｌ ｌ  ｓ ｃ ａ ｌ ｅｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔｏ ｆ ｗ ｉ ｎ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓａ ｎ ｄｒ ｅ ｓ ｐ ｏ ｎ ｓ ｅａ ｃ ｃ ｅ ｌ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓｏ ｆ ａｈ ｉ ｇ ｈ  ｒ ｉ ｓ ｅｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犠 犻 狀 犱犈 狀 犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿  犻 犮 狊，１ ９ ９ １，３ ８（２  ３） １ ８ ５  １ ９ ６． ［９］ ＫＡＮ Ｄ ＡＪ，ＯＨＫＵＭＡ Ｔ．Ｒ ｅ ｃ ｅ ｎ ｔｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓｉ ｎｆ ｕ ｌ ｌ  ｓ ｃ ａ ｌ ｅ ｗ ｉ ｎ ｄｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓ ｉ ｎＪ ａ ｐ ａ ｎ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犠 犻 狀 犱犈 狀  犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿 犻 犮 狊，１ ９ ９ ０，３ ３２ ４ ３  ２ ５ ２． ［１ ０］Ｌ ＩＱＳ，Ｘ Ｉ ＡＯＹＱ，Ｆ ＵＪＹ，ｅ ｔ ａ ｌ ． Ｆ ｕ ｌ ｌ  ｓ ｃ ａ ｌ ｅｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓｏ ｆ ｗ ｉ ｎ ｄｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓｏ ｎｔ ｈ ｅＪ ｉ ｎＭ ａ ｏｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳 犠 犻 狀 犱犈 狀  犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵犪 狀 犱犐 狀 犱 狌 狊 狋 狉 犻 犪 犾犃 犲 狉 狅 犱 狔 狀 犪 犿 犻 犮 狊，２ ０ ０ ７，９ ５（６） ４ ４ ５  ４ ６ ６． ［１ １］ＸＵ Ａ，Ｆ ＵＪＹ，Ｚ ＨＡＯ Ｒ Ｈ，ｅ ｔａ ｌ ．Ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ ｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓｏ ｆ ｂ ｏ ｕ ｎ ｄ ａ ｒ ｙｌ ａ ｙ ｅ ｒｗ ｉ ｎ ｄｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓａ ｎ ｄ ｗ ｉ ｎ ｄｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓｏ ｎ Ｃ ｉ ｔ ｉ ｃ Ｐ ｌ ａ ｚ ａＴ ｏ ｗ ｅ ｒ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾狅 犳 犅 狌 犻 犾 犱 犻 狀 犵犛 狋 狉 狌 犮 狋 狌 狉 犲 狊，２ ０ ０ ９，３ ０ （１） １ １ ５  １ １ ９．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 徐安，傅继阳，赵若红，等．中信广场风场特性与结构响应实测 研究［Ｊ］．建筑结构学报，２ ０ ０ ９，３ ０（１） １ １ ５  １ １ ９． ［１ ２］ＧＵ Ｍ，ＫＵＡＮＧＪ，ＱＵＡＮ Ｙ．Ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓｏ ｆｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｄ ｗ ｉ ｎ ｄ ｓ ｐ ｅ ｅ ｄｄ ａ ｔ ａｏ ｎｔ ｏ ｐｏ ｆＳＷＦ Ｃ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾狅 犳 犞 犻 犫 狉 犪 狋 犻 狅 狀犪 狀 犱 犛 犺 狅 犮 犽，２ ０ ０ ９，２ ８（１ ２） １ １ ４  １ １ ８．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） ） 顾明，匡军，全涌，等．上海环球金融中心大楼顶部风速实测数 据分析［Ｊ］．振动与冲击，２ ０ ０ ９，２ ８（１ ２） １ １ ４  １ １ ８． ［１ ３］Ｓ ＨＥ ＮＪＨ，Ｌ ＩＣＸ． Ｆ ｕ ｌ ｌ  ｓ ｃ ａ ｌ ｅｍ ｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ  ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｉ ｎ ｖ ｅ ｓ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎｗ ｉ ｎ ｄｆ ｉ ｅ ｌ ｄｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓｏ ｆ ｓ ｕ ｐ ｅ ｒ ｔ ａ ｌ ｌｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓｕ ｎ ｄ ｅ ｒｓ ｔ ｒ ｏ ｎ ｇ ｗ ｉ ｎ ｄｇ ｕ ｓ ｔ ｓ［Ｊ］．犑 狅 狌 狉 狀 犪 犾 狅 犳犞 犻 犫 狉 犪 狋 犻 狅 狀犪 狀 犱犛 犺 狅 犮 犽，２ ０ １ ０，２ ９（５） ６ ２  ６ ８．（ｉ ｎＣ ｈ ｉ ｎ ｅ ｓ ｅ） 申建红，李春祥．强风作用下超高层建筑风场特性的实测研究 ［Ｊ］．振动与冲击，２ ０ １ ０，２ ９（５） ６ ２  ６ ８． ［１ ４］Ｇ Ｂ５ ０ ０ ０ ９  ２ ０ ０ １． Ｌ ｏ ａ ｄｃ ｏ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎｏ ｆｂ ｕ