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M ， W 。 ， 1a f A f Wr0 1 7 7 结论及建议 ￡ 0 图 5正 截 面 抗裂 简化 计 算 模 型 同样对于活性 粉末混凝 土 T形 截面梁 ， 也 可偏于 安全地近似 取 ／l0 ． 8 ， 0 ． 4 h， 来 进行抗 裂简 化计 算。根据式 1 7 对试验 梁的正截 面抗 裂弯矩进行 了计 算 ， 计算结果 以及 与实测 值 的对 比见表 4 。对于 矩形 截面 ， 实测值与计 算值之 比的平均值 为 1 ． 0 0 7 ， 均 方差 为 0 ． 0 1 4 ， 变异 系数 为 0 ． 0 1 4 ； 对于 T形截 面 ， 实测值 与 计算值之 比的平均值为 1 ． 0 6 0 ， 均方差为 0 ． 1 8 2 ， 变异 系 数为 0 ． 1 7 2 ， 这说明上述简化计算模型与实际情况吻合 较好 。按照此模 型 可计 算得 到， 矩 形截 面活性粉末 混 凝土梁 ， 1 ． 6 51 ． 7 5 ， T形截 面活性粉末混凝 土梁 ， 1 ． 9 2 ． 9 ， 随着纵 向配筋率 f0的增长 ， ， 值 逐渐 增大。为了便于实际工程 中活性粉末混凝 土梁的设计 计算 ， 建议可偏于安全地统一取 矩形截 面 ， 1 ． 6 5 ， T形截面 ， 1 ． 9 。y 值确定后便可依据式 1 7 进行 活性粉末混凝土梁的正截面抗裂计算 。 活性 粉末混 凝土抗拉 强度 和正截面 抗裂弯 矩 表 4 粱 截面 纵向 N ／ m m 正 截面 抗 裂 弯 矩 【N m 号 形 式 配 筋 实 测 理论 有 限 元 ， ， n 剪 跨 M M ， ， r l 比 实测 有 限 元 理 论 M M 率 ％ l厂 r ， r 甜 M L 2 矩形 0 4 ． 2 8 2 4 ． 2 0 0 4 0 9 6 l 0 加 0 ． 9 7 5 3 ．5 l 4 8 9 6 4 8 5 9 4 ． 8 8 2 1 ．0 0 3 0 9 9 5 L 4 矩形 0 4 ． 0 ] 2 4 ． 2 0 0 4 l 4 2 0 ． 9 印 0 ． 9 8 6 2 ．5 o 4 9 7 3 4 ． 9 7 0 4 8 8 2 1 ．0 1 9 l 0 1 8 L - 6 矩形 0 ．3 l 4 ． 1 3 6 4 3 6 7 4 ． 2 7 4 0 ． 9 4 7 0 ．9 7 9 l 5 o 5 ． 0 2 3 5 ． 0 2 6 5 o 7 8 0 ． 9 8 9 0 ． 9 9 0 L 8 矩 形 0 5 5 4 ． 4 o l 4 4 9 7 4 5 6 7 0 ． 9 7 9 1 ．0 1 6 3 ． 5 1 5 3 2 1 5 ． 3 3 7 5 ．2 2 9 1 ． 0 1 8 1 ． o 2 1 l T 形 0 6 ． 6 4 9 6 ． 4 7 8 6 6 9 8 l 0 2 6 I ．0 3 4 3 ．5 l 7 8 8 6 7 ． 5 4 8 7 5 3 3 l o 4 9 1 O 0 2 T 形 0 6 ． 3 I7 6 ． 4 7 8 6 6 9 8 0 9 7 5 1 0 3 4 2 ． 5 o 7 9 9 5 7 ． 8 8 6 7 ． 5 3 3 I ． 0 6 l I o 4 7 L 5 T 形 2 ． 5 o 9 ．9 7 3 8 9 9 5 8 ． 7 9 7 1 ． 1 0 9 0 ． 9 7 8 3 ． 5 I l 2 ． 4 7 7 l 0 ． 7 5 9 10 4 6 0 1 ． 1 9 ] l 0 2 9 7 T 形 2 5 o 8 ．8 4 9 8 9 9 5 8 7 9 7 0 ． 9 8 4 0 ．9 7 8 3 5 l 9 ．7 9 4 l 0 ． 7 5 9 l 0 4 6 0 0 ． 9 3 6 1 0 2 9 采用等效原则法 ， 将 R P C梁正截 面抗 裂计算和极 限承载力计算 中复杂的弹塑性 问题简化为弹性体 的材 料力学问题 ， 将抗 裂计算集 中在对 正截 面抵抗 矩塑性 影响系数的确定 问题上 。得到如下主要结论 1 R P C梁在 即将开裂 时截 面受拉 区的塑性程 度 要高于普通钢筋 混凝土 梁的 ， 即受拉 区塑化部 分高度 占整个受拉 区高度 的 比例 ／l约 为普 通钢筋 混凝 土梁 的 1 ． 3倍左右 。 2 按此模 型可计算得 到 ， 矩形 截面 R P C粱 ， 1 ． 6 5～1 ． 7 5 ， T形截面 R P C梁 ， 1 ． 92 ． 9 ， 随着纵向 配筋率 f 0 的增长 ， ， 值逐 渐增大。为 了便于工程 R P C 梁的设计计算 ， 建议 可偏 于安全统一 取 矩形截 面 ， 1 ． 6 5 ， T形截面 ， 1 ． 9 。 参 考 文 献 [ 1 ]P I E R R E R I C H A R D， M A R C E L C H E Y R E Z Y．C o m p o s i t i o n o f r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e te s ． C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h f J ] ．1 9 9 5 ， 2 5 7 1 5 0 1 1 5 l 1 ． [ 2 ]MA R C E L C H E Y R E Z Y．S t r u c t u r a l a p p l ic a t i o n s o f R P C [ J ] ．C o n c r e t e ， 1 9 9 9 ， 1 2 0 - 2 3 ， [ 3 E R I C D A L L AI R E ，P I E R R E C L A U D E A I T C I N， M O H A M E D L A C H E M I ．H i g h p e rf o r m a n c e p o w d e r [ J ] ．C i v i l E n g i n e e r i n g ， 1 9 9 8 1 4 9 5 1 ． [ 4 ]林小松 ， 杨果林 ． 钢 纤维高 强与超高强 混凝土 [ M] ． 北京 科学 出版社 ， 2 0 0 2 ． [ 5 ]D U G A T J ，R O U X N， B E R N I E R G． Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e s [ J ] ． Ma t e ri a l s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 9 6 ， 2 9 5 2 3 3 - 2 4 0 ． [ 6 ]徐有邻 ， 周氐 ． 混凝 土结构设 计规范理解 与应用 [ M] ． 北京 中 国建筑工业出版社 ， 2 0 0 2 ． [ 7 ]钢纤维混凝土结构设计 与施工规程 C E C S 3 8 9 2 [ S ] ． 北京 中 国建筑工业出版社 ， 1 9 9 2 ． [ 8 ]黄承逵 ， 赵国藩 ． 钢纤维混凝土设计 强度的确定 方法[ C] ． 钢纤 维混凝土研究报告集 ． 大连理工大学 ， 1 9 9 0 ． [ 9 ]白泓 ． 活性粉末混凝土梁抗 弯性 能研究 [ D] ．北京 交通大学 ， 2 0 0 4． ’ [ 1 O ]高丹盈 ． 钢纤维混凝 土及其配筋构件力学性能的研究 [ D] ．大 连理工大学 ，1 9 8 9 ． [ 1 1 ]D． J ． 汉南特 ． 纤维 水泥与纤维混凝 土[ M] ．北京 中国建筑工 出 版社 ，1 9 8 6 ． 0 6 C G 0 1 蒸压轻质砂 加气混凝土 A A C 砌块和板材结构构造国家建筑标准设计 图集适用于新建 、 改建和扩建的工业与民用建筑 的围护 图集 由砌块结 构 构造 和板 材结 构构 造两 大部 分组成 。 结构 ， 包括外墙 和屋 面两大构件 ， 可用 于非抗震设 计及抗 震 两部分分别有说明 ， 并且系统地介绍 了外 墙和屋面 与混凝土 设 防烈度小于或等于 8 度 的地 区。 结构 的连接构造 、 与钢结 构 的连接 构造 、 以及砌 块和板材作 由于节能和环保已成为我国国策 ， 在我国 日益受到重视 ， 为内隔墙 的构造要求。图集还列举 了主要连接件 ， 以及 配套 粘土砖也在许多地 区被 禁止使用。作 为围护结构 的材料 ， 蒸 材料及其主要技术指标 ， 可供设 计 、 施工 、 监理等行 业选 用与 压加气混凝土集 围护和保 温于一 体， 属 于环保 型墙体材料 。 参考 。 当砌块砌体采用薄层砌筑时 ， 更加提 高了墙体的承载 能力 和 中国建筑标准设计研究院李晓明 保温性能。 96 维普资讯
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