17厦门信隆城二期高层商住楼结构设计.pdf

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第 “卷 第 期建筑结构 “ “年 月 厦门信隆城二期高层商住楼结构设计 王琪 (厦门大学建筑设计研究院 * 7 * 0 , / , 2 0 5 6 2 5 0 /,. 1 44 , 6 5 , , / , 2 * / 2 0 / . 2 9 / 1 2 3 8 6 . 6 5 . 2 3 19 3 4 / . 1 4 . 1 . / 0 , 3 9 /- 0 3 / 9 , . 3 5 2 2 0 . 1 , 8 / 0 5 4 1 7. 0 / , 3 A / 4 B 1. 4 4 2 3 1,2 * / 0 / , 5 2 , 3 8’ ’. 1 4/ . , 2 64 1 . 9 6. 1 . , ,. 0 /6 3 9 - . 0 / 4 C 8 1 2 / / / 9 / 1 29 / 2 * 3 4,2 * / , 2 0 / , , 7 0 . - *3 8 2 0 . 1 , 8 / 0 / . 9 , . 1 4D . , . 3 A / . 0 / . 1 . , / 4 3 9 / / ; - / 0 / 1 6 / . 0 / . 6 E 5 0 / 4,D * 6 * 9 . / 0 / 8 / 0 0 / 42 3/ 1 7 1 / / 0 “ , 2 0 5 6 2 5 0 /;6 . 6 5 . 2 3 19 3 4 / ;. 1 . , ,; 1 2 / 0 1 . 8 3 0 6 / 一、 工程概况 厦门信隆城二期工程拟建于厦门本岛西堤, 处于 商业繁华地段, 为一商住综合性的高层建筑, 其地下 层为平战结合用房; 地上“层裙房为商业用房; 其上 座塔楼F, C,’均为住宅, 其中F楼“ G层, 高H I 9;C,’ 楼“ 137 7, 阻 尼 比 为 0 0 7, 计算时间步长为0 0 . ’, 计算按,度设防考虑, 类场地土, 场地卓越周期塔楼“向的 位移和内力的主要计算结果见图7, -。 分析图7, -曲线, 可见楼层最大位移曲线变化平 稳、 光滑、 连续, 曲线变化趋势符合框剪结构变形形态, 图7位移曲线 图-内力曲线图 顶点位移峰值比较合理, 表明整体结构刚度适中, 分布 匀称, 无明显的扭转偏移; 层间最大位移角曲线无较大 突出和收进, 表明结构竖向刚度变化均匀, 无明显薄弱 层出现; 底部最大剪力和最大弯矩差异较小, 说明选用 地震波形合理, 相互之间具有可比性、 参照性。各曲线 反应值与 值比较接近。此外, 由于建筑功能要 求, 底盘右下角 (轴 “交轴“) 部位未布置转角剪力墙, 使得塔楼刚度稍大于塔楼, 反映到上部双塔的地 震反应曲线略有不同, 但都包含在 曲线内, 因此, 设计上采用 的计算结果是安全的。 图,转换梁等应力图 转换梁有限元结果分析 参照文 [-] 的分类方法, 对转换梁进行了归类分 析, 下面是一榀转换梁有限元分析结果, 其等应力分布 图如图,所示。对比发现转换结构应力分布与文 [-] 的结论相似 其一, 转换梁偏心受拉特征明显, 截面大 部分应力为拉应力, 转换梁跨中截面顶部区域虽然处 于压应力状态, 但其数值不大; 其二, 转换梁上墙体两 端根部出现竖向压应力集中现象; 其三, 有限元分析的 正截面配筋结果小于整体结构分析结果, 后者大约是 图*转换梁配筋示意图 前者的. 7倍, 这是由于前 者考虑共同工作的结果, 另 外两者对计算跨度的取值 方法 不 同 也 是 原 因 之 一。 此外, 由于软件的限制, 未 能得到有限元分析的剪应 力分 布 结 果, 设 计 参 照 文 [-] 的结论, 偏安全地采用 整体结构计算的结果进行 了构件截面和配筋设计, 转 换大梁截面配筋如图*所 示, 同时对上述应力集中部位进行了加强处理。 四、 结语 ( 3 7钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程 (9 ’ 9 2 ); 2 7混凝土结构设计规范 (’ 8 9 ,/ ); 4 7赵西安;高层建筑结构实用设计方法;同济大学出版社 (第二版); 7傅学怡;实用高层建筑结构设计;中国建筑工业出版社, /; 7魏琏, 王森, 韦承基;高层建筑转换梁类型及计算方法的研究;建 筑结构, 3 , , ,2 ( ); 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载
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