堤防除险加固方案.pdf

1 第一章 堤防除险加固的前期工作 第一节 除险加固所需的基本 资料 第二节 堤防的安全复核 第三节 抢险工程的善后处理 为了搞好堤防的除险加固， 应做好几项前期工作。 首先应收集掌握除险加固所需的基本 资料，以便为堤防的安全评价和除险加固措施的选择提供科学依据，避免盲目性。在此基础 上， 有针对性地开展堤防的安全复核工作， 并做出是否险工险段以及是否进行除险加固的判 断，最后制定合理的除险加固办法，以防患于未然。此外，对汛期采取的临时抢险措施，必 须分别具体情况进行善后处理，这也是汛后堤防除险加固必须做好的一项工作。 第一节 除险加固所需的基本资料 为了开展堤防的除险加固工作， 应对已有的工程资料进行收集， 必要时应有针对性地进 行工程地质勘察工作。所需资料包括①工程及水文地质资料；②工程监测、检查及隐患探 测资料；③堤防建设和出险情况的历史资料。这是进行堤防安全复核的重要依据，也是进行 堤防除险加固工程设计和选择施工方法的科学基础。 一、工程及水文地质资料 为了进行堤防的安全复核以及除险加固工程的设计和施工， 首先应收集有关的工程及水 文地质资料，包括工程的级别、工程的重要性、环境条件、堤身和堤基等有关材料的物理力 学性质指标、 堤身和堤基的地层分布等有关资料。 必要时还应该有针对性地进行工程及水文 地质的勘察工作， 查明主要地质问题并获取有关资料。 所涉及的工程及水文地质资料主要有 （一）土的物理力学性质指标 ⒈土的物理性质指标 常用的土的物理性质指标主要有颗粒组成、比重（Gs）、湿密度ρ、干密度ρd、 含水率ω、界限含水率塑限含水率ωP、液限含水率ωL、孔隙率 n、有效孔隙率 ne、饱 和度 Sr、不均匀系数 Cu等。这些均为堤防安全复核计算和除险加固设计时可能用到的资料。 ⒉土的力学性质指标 常用的土的力学性质指标主要有渗透系数（k）、抗渗强度、抗剪强度指标（凝聚力 c、内摩擦角Ф）、压缩系数等。这些指标主要用于渗流及渗透稳定计算、抗滑稳定分析与 沉降计算中。 （二）土的水理性质及水质分析 对黄土和分散性粘土应了解其湿陷特性、 崩解和湿化特性等。 这些特性对工程有重要意 义。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 2 水质分析的目的主要是为灌浆材料、防渗墙材料以及减压井的防化学淤堵设计提供资 料。 （三）堤防的工程及水文地质剖面 堤防的工程及水文地质剖面是进行堤防安全复核和除险加固设计所必需的资料， 应根据 工程及水文地质勘察资料并经概化后得到。主要包括堤身和堤基的土层分布、分层厚度，地 下水的分布、 运动规律及边界条件等， 加上通过试验得到的各土层的物理力学性质指标就构 成了完整的工程及水文地质剖面图。 根据我国江河堤防的实际情况， 堤防险工险段的堤基结 构大体上分为三类。 当相邻两层渗透系数之比小于 5 倍时， 可简化为一层土， 采用加权平均的渗透系数作为 计算依据， 这种简化对渗流计算成果影响很小。 当相邻两层土的渗透系数相差 100 倍以上时， 弱透水层可视为相对不透水层。 由于岩石地基在堤防中极其少见， 根据江河大堤经常遇到的 地层结构及水文地质特性，堤防地基大体上可分为三种类型。 1. 单层透水地基 地基中各土层的渗透系数相差在 5 倍以内。黄河大堤的大部分堤段都可以概化成这 种地基。 2. 双层地基 表层为弱透水的土层，下卧强透水的砂砾层，再下面的地层的渗透系数比砂砾层小 100 倍以上。长江干堤的许多堤段属于此类地基。 3. 多层地基 不能概化为单层透水地基或双层地基的其它地基情况都可概化为多层地基。 二、工程监测、检查及隐患探测资料 堤防工程受自然因素的作用和人为活动的影响， 工作状态和抗洪能力都会发生不断的变 化，产生工程缺陷或出现其它问题，如不能及时发现和处理，一旦汛期出现高水位，将产生 险情，往往会措手不及，造成防汛的被动局面。因此，应对重要堤防进行监测、检查和隐患 探测方面的工作，对威胁堤防安全度汛的隐患要及时进行处理，确保工程安全渡汛。堤防的 监测、 检查和隐患探测资料是进行堤防安全复核的重要依据之一， 是除险加固工作需要收集 和掌握的资料。 1. 安全监测资料 安全监测是通过设置观测标点和传感器并进行定期观测， 根据观测资料对工程进行安全 评价的一种方法。 安全监测主要包括沉降及水平位移观测、渗压观测、水下地形观测、裂缝（滑坡）监 测等方面的内容。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 3 （二）安全检查资料 堤防安全检查是对堤防进行安全评价的一个重要手段， 分为堤防外部检查、 和堤身隐患 检查。 1.堤防外部检查 堤防外部检查一般分为经常性检查、定期检查和特殊（临时）检查。经常性检查是指由 工程管理人员按照岗位责任制要求进行的工程检查。 定期检查主要是指由基层管理单位按规 定进行的工程全面普查，一般每年汛前、汛后各组织进行一次“徒步拉网式”的工程普查。 特殊检查是指当工程处于非常运用条件下（如特大暴雨、飓风、地震、持续高水位等）进行 的检查。 外部检查的主要内容有堤身雨淋冲沟、陷坑、动物洞穴、裂缝、渗漏、滑坡、崩岸。 堤基的薄弱环节，如取土坑、池塘、坑道、未封堵的钻孔、违章水井等。堤防穿堤建筑物及 与堤身结合部的变形、裂缝、渗漏、淘空等缺陷。 2.堤身隐患检查 堤身隐患是削弱堤防抗洪能力，造成汛期抢险的主要根源。不论是汛前检查，还是平时 管理中的维修养护，都应将它视为重点。 堤防经常发生的隐患主要有生物洞穴、植物腐烂形成的空隙， 堤内暗沟、 暗管、 废井、 坟墓，堤身填筑隐患（冻土块、大块土、工段接头、新旧堤结合面、裂缝）等。 （三）隐患探测资料 堤防安全检查除沿堤进行实地查看和调查访问外， 还应采取一些必要的探测措施， 以及 早发现和消除堤身隐患，达到确保堤防工程安全的目的。常用的探测方法有人工或机械锥 探、电法探测。 锥探可以根据锥头的进入速度（阻力）、声音等，凭感觉判别是否存在隐患，同时还可 以向锥孔内灌入细沙或泥浆，进行验证的同时也对隐患进行了处理。 电法探测是地球物理勘探的一种方法。 它是根据地下岩土层在电学性质上的差异， 借助 一定的仪器装置量测其电学参数， 通过分析研究岩土电学性质的变化规律， 结合有关岩土层 资料，推断地下一定深度范围内的隐患存在情况。表 11 给出了几种常用的探测仪器及功 能。 表 1－1 常用的几种电法探测仪 单位 使用仪器 探测内容 中国水利水电科 学研究院 SDC-2 型大坝渗漏探测仪 堤坝基础渗漏探测、 灌浆加固效果检验、 堤坝隐患普查、安装测压管定位以及其 他工程地质勘探 PDF created with pdfFactory Pro trial version 4 黄委会 物探大队 SD-1 型瞬变电磁仪、浅层地震仪 或动态信号接收分析仪、 MIR-1C/MIS 高密度电阻率连续 电测系统 堤坝软弱土层、堤身裂缝、堤身洞穴、 渗漏等隐患的普查及重点探查 山东 黄河河务局 ZDT-I 型智能堤坝隐患探测仪 同上 江西九江市 水科所 TTY-1 型便携式智能堤坝隐患探 测仪 同上 三、堤防建设和出险情况的历史资料 根据我国堤防工程的实际情况，由于工程地质勘察资料一般较少，因此，堤防建设和出 险情况的历史资料， 不但是进行堤防安全复核的重要依据， 也是进行除险加固设计和施工所 必须的资料。 堤防建设资料包括复堤、改建、扩建、加固等方面的设计与施工技术资料。 对历史险情应重点了解出险时间、出险类型、出险位置、出险范围、出险程度、出险 水位及历时等有关资料。 第二节 堤防的安全复核 通过对堤防进行安全复核， 可以分清隐患的危险程度， 做出是否险工险段以及加固处理 先后次序的判定，从而做到有目的、有计划地清除隐患，保证堤防安全运行。因此，堤防的 安全复核是除险加固工作的一项重要前期工作，做好这项工作有着十分重要的意义。 堤防的安全复核，通常应从三个方面着手以现有的规程规范为依据进行安全复核；以 安全监测、 检查和隐患探测结果为依据进行安全复核； 以多年运行状态为依据进行安全复核。 一、以现有规范规程为依据进行安全复核 根据堤防工程技术规范规程的要求，对堤防进行安全复核的主要内容有堤顶高度、堤 坡的抗滑稳定性、堤坡的渗透稳定、地基的渗透稳定、堤岸的稳定等。 1.堤顶高度 堤顶设计高程应按设计洪水位加堤顶超高确定。若达不到规范要求，则视为不安全，应 进行堤身的加高和培厚。 2.堤坡的抗滑稳定 抗滑稳定复核分为正常情况和非常情况。 正常情况下抗滑稳定复核的内容有 ①设计洪 水位下的稳定渗流期或不稳定渗流期的背水侧堤坡， 设计洪水位骤降期的临水侧堤坡。 非常 PDF created with pdfFactory Pro trial version 5 情况下的复核内容为多年平均水位时遭遇地震的临水、背水侧堤坡。复核计算一般可用瑞 典圆弧滑动法或改良圆弧滑动法。若复核的安全系数不满足规范要求，则应进行除险加固。 3.堤坡的渗透稳定 通过渗流计算得到背水堤坡渗流出逸段的渗透比降， 若大于允许比降或渗透水流产生堤 坡冲刷，则应设置贴坡反滤等保护措施。堤坡最易产生渗透破坏的地方是渗流出逸点，其抗 渗临界比降可根据第三章的公式（32）确定，再除以安全系数就是允许比降值。 4.堤基的渗透稳定 通过渗流计算确定堤基表土层的渗流出逸比降， 若大于堤基表土层的允许比降， 则应采 取盖重或减压措施。 在没有反滤保护的情况下，无粘性土的允许比降参见表 32。粘性土的允许比降可按 第三章的公式（31）先求得流土的临界比降，然后除以安全系数得到。 5.堤岸的稳定 受风浪、水流等作用，在可能发生冲刷破坏危及堤岸稳定的堤段，应采取防护措施，防 护措施可按有关规定因地制宜地确定。 二、以安全监测、检查和隐患探测结果为依据进行安全复核 监测、检查和隐患探测资料是进行安全复核的重要依据之一。根据这些资料，进行必要 的分析判断，就可以对堤防存在的一些问题做出安全评价，据此对工程进行除险加固处理， 确保工程安全。 1.根据沉降观测或检查结果进行安全复核 一般认为，沉降量不超过堤高的 3就不会有危险。如有异常，应检查分析原因。如属 堤身正常固结沉降所致， 则汛前应进行加高培厚。 若因堤基变动或因堤身受外力作用所引起， 则应采取相应的除险加固措施。 2.根据渗流观测和检查结果进行安全复核 一般来说，在同样水位情况下，如果渗流量没有变化，或逐年减少，渗水即属正常。若 渗流量随时间增加，甚至发生突然变化，则属异常渗流，应分析成因，根据不同情况采取相 应除险措施。 3.根据水下地形观测和检查结果进行安全复核 如果靠近堤脚附近的河床被刷深，或险工、矶头所抛护底护脚块石断面发生变化，说明 有“根石走失”现象，表明有崩岸的可能，应根据不同情况，采取相应加固措施。 4.根据裂缝（滑坡）监测和检查结果进行安全复核 PDF created with pdfFactory Pro trial version 6 当发现堤身裂缝，经分析有可能是滑坡引起，或将造成滑坡时，应及时采取除险加固措 施。 ⒌根据其它检查资料进行安全复核 如发现穿堤建筑物及与堤身的结合部发生错位、 集中渗流， 堤基有取土坑塘等薄弱环节， 应分析成因并对可能造成的后果进行分析评价，做出是否需要进行除险加固的判断。 ⒍根据隐患探测资料进行安全复核 对探测到的生物洞穴、植物腐烂造成的空洞、暗沟、暗管、废井、坟墓、堤身填筑隐患 （冻土块、大块土、工段接头、新旧堤结合面、裂缝）等，应根据其危害程度，经分析论证 后采取相应措施进行除险加固。 三、以多年运行状态为依据进行安全复核 经过汛期考验，尤其是经过历时长、水位高的洪水考验，堤防隐患大多暴露出来，这相 当于一个破坏性质的原型试验。由于堤防的工程地质资料一般较少，因此，以多年运行状态 为依据进行安全复核显得特别重要也特别实用。首先，对汛期暴露出来的险情多发区、险情 严重区必须进行除险加固， 除险加固的顺序应根据险情的危害程度决定， 险情的危害程度可 以根据险情发生的实际情况和表现来判断。另外，还可以通过出险情况的反分析，推断可能 的更高洪水位下的堤防渗流状态、渗透稳定性、抗滑稳定性等，并做出安全复核，决定处理 与否。 （一）渗流性质评价 堤防渗流分正常渗流和有害渗流两种。 1.正常渗流的判别方法 渗流均匀地从土体表面逸出，不带出土颗粒且不产生局部隆起，呈清水，不冲刷土体表 面，相同水位下渗流量不随时间增大，出逸点不高且渗流量不大，则属正常渗流。 对土质堤防，堤身边坡一般在 13 左右，对没有压渗平台的断面情况，正常渗流的出逸 点应在堤身高度的三分之一以下。 2.有害渗流的判别方法 有下列现象之一即属有害渗流渗流成股逸出，渗水浑浊，带出沙粒，产生隆起变形， 冲刷土体表面，相同水位下渗流量随时间不断增大或渗流量过大，出逸点过高等。 （二）堤身渗透稳定及填筑质量复核 对在汛期曾经产生有害渗流的堤段均应进行除险加固。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 7 另外， 可以根据汛期堤身的渗水情况对堤身的填筑质量进行评价。 这可以根据渗流量的大 小、是否产生集中渗流、出逸点的高低、背水坡产生出逸的时间等进行综合判断。若超过正 常范围，则表明堤身存在隐患。可能的原因有堤身填筑隐患（冻土块、大块土、工段接头、 新旧堤结合面、裂缝）、生物洞穴、植物腐烂形成空隙等。 （三）堤坡抗滑稳定复核 首先，对汛期出现过滑坡的堤段应进行除险加固。其次，对出现滑坡征兆（如堤身纵向 裂缝、堤脚隆起等）的堤段，应根据堤坡渗流情况进行抗滑稳定复核，若不满足规范要求， 则也应进行除险加固。 （四）穿堤建筑物集中渗流的安全复核 在穿堤建筑物与堤身的结合部，如果发现有集中渗流，则极易造成接触冲刷。这种险情 的危害极大，汛后必须对其进行除险加固。 （五）堤基渗透稳定的安全复核 1.地基水文地质条件的评价 我们国家的主要堤防基本上都是建造在单层或双层地基上。 从产生渗透破坏的难易程度 上可大致分为三类 （1）必然产生渗透破坏的堤基。① 砂土地基且下层渗透系数大于表层 10 倍以上。此 时在表层砂土下的地下水微具承压状态，因此表层砂土的出逸比降较大，加之砂土无粘性， 若无反滤保护则极易发生砂沸，进而产生大的管涌洞。② 双层地基且临水侧表土层缺失， 背水侧有近堤脚的深塘， 如果强透水层较厚， 则背水侧表土层下的扬压力很大 （如图 317， 可达净水头的 60），加上深塘内的表土层较薄且往往松软，极易被顶穿而产生渗透破坏。 如果表土层下是细砂或粉细砂层，则往往会产生大的管涌险情。 （2） 易于产生渗透破坏的堤基。 ① 比较均一的砂土地基， 若背水堤脚无反滤保护措施， 也易发生砂沸，以粉细砂地基最明显。② 双层地基，临水侧表土层连续但背水侧有近堤脚 的坑塘，或者背水侧表土层连续但临水侧表土层缺失。 （3）比较安全的堤基。双层地基，临水侧和背水侧的表土层均呈连续分布且较厚、较 长。 2.堤基渗透稳定的安全复核 对堤基渗透稳定的复核应首先根据汛期表现进行，这是最直接有效的办法。 （1）渗透稳定的堤基。经过设计洪水位或超设计水位运行，背水侧堤脚只出现渗流， 堤基未出现翻水冒砂和地面隆起等渗透破坏现象，则地基是渗透稳定的。 （2）渗透稳定不满足要求的堤基。汛期在近堤脚附近发生渗透破坏的堤基，表明均不 能满足渗透稳定的要求，必须进行除险加固。但应该根据渗透破坏产生的位置、原因和程度 PDF created with pdfFactory Pro trial version 8 （承压水头、涌砂量、渗流量等）的不同，采取不同的除险措施。①对经历过设计洪水位的 考验， 但由于背水侧存在坑塘等薄弱环节引起的堤基渗透破坏， 只要用反滤料填平坑塘就基 本可以满足堤基渗透稳定的要求。 ②对背水侧没有坑塘等薄弱环节， 但在设计洪水位以下就 发生近堤脚渗透破坏的堤段， 则必须采取系统有效的渗流控制措施进行除险加固。 若堤基管 涌的位置距堤脚很远，则随着管涌流量的增加，渗流出口处的比降将逐渐降低，管涌流量达 到一定程度后，渗透破坏将不再发展，从而达到新的平衡状态。因此，管涌位置的危险范围 可以根据堤基砂层的允许比降近似确定。堤基砂层的允许比降范围可取 0.05～0.1，重要堤 防取 0.05，一般堤防取 0.1。 举例说明，若堤基砂层的允许比降为 0.05，对没有垂直防渗的情况，则管涌的危险范 围可由下式近似确定 J 平均h1/L0.05 式中J 平均为堤基平均水力比降；L 为管涌发生点到临水侧堤脚的距离；h1为江水位与管 涌点地面水位的差值；由上式可知，若 h1＝10m，则 L＝200m。若堤底宽为 80m，则管涌点 到背水侧堤脚的距离为 120m。就是说，在距背水侧堤脚 120m 的范围内为管涌危险区，如果 管涌点再远，则对大堤安全的威胁程度将显著降低。 第三节 抢险工程的善后处理 汛期抢险是防汛紧急时期所采取的应急措施，受各种条件的制约，一般用料不大讲究， 方法比较粗放，具有抢修快、标准低的特点，有些也可能处理不当，技术上很难达到规范合 理。 因此，汛期过后， 对达不到长期运用标准的抢险工程， 必须进行善后处理。 对某些情况， 缮后处理本身即可达到除险加固的目的。 对另外一些情况， 善后处理则是除险加固前必须的 前期准备工作。 ⒈裂缝抢险的善后处理 在汛期， 在裂缝产生原因不完全清楚的情况下， 有可能判断失误而采取了不当的抢险措 施，也有可能采用各种临时代用料进行封堵。汛后，应对裂缝的产状、分布、规模以及产生 的原因作进一步的分析研究。经过论证确认裂缝已经稳定和愈合，不需重新处理的，须经上 级主管部门批准。 汛期采用临时代用料没有彻底处理的， 或处理不当的， 应根据裂缝的产状、 规模及其成因采取合理的处理措施。属于滑坡引起的裂缝，在本文第四章中叙述；属于不均 匀沉陷引起的裂缝，见第五章。其它原因引起的裂缝，如为纵向表面裂缝，可暂不处理，但 应注意观察其变化和发展， 并应堵塞缝口， 以免雨水进入。 较宽较深的纵缝， 则应及时处理。 横向裂缝不论是否贯穿堤身，均须处理，详见第三章。龟纹裂缝一般不宽不深，可不进行处 理，较宽较深时可用较干的细土予以填缝，或用水洇实。对纵向横向裂缝，可用灌注法、开 挖回填法、横墙隔断法处理。 ⒉渗水抢险的善后处理 渗水抢险常用背水坡开挖导渗沟、 做透水后戗和临水坡做粘土防渗层的方法， 汛后应对 这些措施进行复核。 凡是处理不当或属临时性措施的均应按新的设计方案组织实施， 在施工 中要彻底清除各种临时物料。若背水坡采用了导渗沟，对符合反滤要求的可以保留，但要做 PDF created with pdfFactory Pro trial version 9 好表层保护。不符合设计要求的，汛后要清除沟内的杂物及填料，按设计要求重新铺设。若 抢险时误用比堤身渗透系数小的粘土做了后戗台， 则应予清除， 必要时可重做透水后戗或贴 坡排水。 ⒊管涌抢险的善后处理 管涌抢险，多数是采用回填反滤料的方法进行处理，有时也采用稻草、麦秆等作临时反 滤排水材料。对后者，汛后必须按反滤要求重新处理。对前者则应根据情况分别对待若汛 期无细砂带出，也没有发生沉陷，表明抢险工程基本满足长期运用要求，可不再进行处理； 若经汛期证明不能满足反滤要求者，汛后则应按设计要求进行处理。 ⒋漏洞抢险的善后处理 汛期，在堵塞漏洞时可能采用了棉被、稻草、麦秆等其它临时物料，汛后应予清除并按 设计要求重新封堵漏洞。 ⒌滑坡抢险的善后处理 对汛期出现的滑坡， 汛后应进一步查明滑坡原因及滑坡的规模， 对抢险措施不当或不能 满足要求的抢险工程，应按新的设计方案重新进行处理。对基本满足要求的抢险工程，适当 修整加固后可直接变为永久加固工程。 对临水侧滑坡，如系堤身原因引起，则在堤身加固中一并处理，如属崩岸引起，则应在 崩岸处理中一并考虑。 ⒍崩岸抢险的善后处理 汛后应查明崩岸性质、范围和该堤段的工程地质条件，对已采取的抢险措施进行复核， 如果在固岸抢险时使用了木料、竹笼、芦苇枕、稍枕等临时代用料，则应进行清除并重新按 设计固岸，对不满足设计要求的其它情况也应按新的处理方案组织施工。 7.风浪抢险的善后处理 汛后应根据堤防的等级和具体堤段的险情， 进行防浪设计， 并对已采用的防浪措施进行 评价，因地制宜地筛选设计方案。凡不符合选定方案的各种临时措施，均应拆除、清理，尤 其是打入堤身的竹桩、木桩以及其它易腐物质，要认真彻底清除。 ⒏漫溢抢险的善后处理 汛期加高堤防多采用土料子堤、土袋子堤、桩柳（木板）子堤、柳石（土）子堤等手段， 这些子堤在汛末退水时即应拆除。 在汛后进行堤防加高培厚时， 若子堤用料是防渗性能好的 土料， 则可用于堤防的加高培厚； 若是透水料则可放在背水坡用作压浸台或留作防汛材料堆 放，其它杂物如树木、杂草、编织袋等，均应清除在堤外。 ⒐陷坑（跌窝）抢险的善后处理 PDF created with pdfFactory Pro trial version 10 汛后应对陷坑产生的原因进行分析， 判断其是堤防隐患引起的还是堤防质量引起的， 并 对汛期采取的填堵措施进行评价，按照陷坑产生的原因，采用相应的加固补强措施。汛期采 用的各种应急措施，凡不满足设计要求的，应予清理、拆除，按新的设计方案处理。 ⒑溃口抢险的善后处理 汛期封堵决口时，用料一般非常复杂，如沉船、汽车、钢筋笼、钢管、编织袋装土石、 大块石、木料、粮食、大豆、等等，若汛后要在原址复堤，则应将这些物料彻底清除，并按 设计重新复堤。 ⒒城市堤防的汛后清理 经过城市的堤防，汛后需进行全面清理。在进行堤防的加固处理时，要在确保防洪安全 的前提下，除考虑其重要性和堤防等级外，要与城市规划相协调，做到绿化、美化、方便群 众，为发展旅游业创造条件。 主页 页首 目录 下一章 主页 堤防加固除险实用技术 目录 第二章 堤防漫溢除险和复堤 第一节 堤顶高程的复核 第二节 漫溢除险与复堤的布 置 第三节 堤身填筑技术要求 第四节 堤顶与边坡的防护 因自然与人类活动的影响等原因， 不少江河湖堤防 （此处不包括海堤） 的防洪标准很低。 从抗御 1998 年大洪水的实际看来， 很多堤防面临着漫顶的现实威胁， 出现了靠子堤挡水 1～ 2m 的超常状态，险情极为严重。在正常情况下，堤防要解除漫溢的威胁，堤顶必须达到有 关规范规定的设计高程。堤身加高，堤坡和堤顶相应也要加培。 堤防溃决的复堤、因崩岸退堤还滩、堤线的裁弯取直等，需要在新的地基上，进行新堤 的设计和施工。 第一节 堤顶高程的复核 堤顶高程应由推定的设计洪水位 h1加上一定的堤顶超高 y 所确定。凡是堤顶高程尚未 达到两者之和的堤防，原则上都应加高培厚堤身，使之达标。所以，为了进行堤防漫溢破坏 的除险工作，首先就要复核堤顶高程，检查其是否满足规范规定的要求。 一、堤防工程防洪标准的推定 PDF created with pdfFactory Pro trial version 11 堤防工程防护对象的防洪标准应按国家标准防洪标准确定。堤防工程的防洪标准应 根据防护区内防洪标准较高防护对象的防洪标准确定。 堤防工程的级别应符合国家标准 堤 防工程设计规范的规定，见表 2－1。 表 2－1 堤防工程的级别 防洪标准 [重现期（年）] ≥100 100,且≥50 50,且≥30 30,且≥20 20,且≥10 堤防工程的级别 1 2 3 4 5 对于特别重要的堤防，其防洪标准经专题论证后，要报主管部门审批确定。蓄、滞、行 洪区的堤防工程的防洪标准，应根据江河流域规划要求专门确定。 以洪水的重现期表示的防洪标准， 所对应的是洪峰流量值。 不同河段应该通过洪水的频 率分析，计算出相应重现期的设计洪水洪峰流量值，实测当时河段的纵横断面，并分析选用 糙率值， 通过推水面线的方法， 得到该河段沿程的设计洪水位值。 对于选用的糙率、 断面等， 必须通过非设计流量下实际水面线的反复校核。 以重现期表示的设计洪水位， 一般可以保持一个相当长时期的稳定。 如果河道糙率或断 面发生了很大变化 （如淤积、裁湾等）， 必须采用上述步骤， 重新推算沿程新的设计洪水位， 以免对堤防安全造成威胁。 当江河水系复杂，分流、顶托组合因素很多，难以用某一重现期的设计洪水来推定设计 洪水位时，在一些流域规划中，往往以实际发生的某次洪水的最高水位，或者在此基础上酌 量提高后作为设计洪水位， 在经上级主管部门批准后， 也可作为堤顶高程设计洪水位复核的 依据。 二、堤顶超高的计算 由于风浪和各种不确定性因素确定的影响， 在设计洪水位上必须再加上一定的超高， 以 策安全。 堤顶超高 yReA 2-1 1.波浪爬高 R 在风浪的作用下，波浪爬高常会引起堤防的漫溢险情。波浪爬高可按 堤防工程设计规范所介绍的方法计算。 湖堤及内陆河堤设计波浪的计算风速，可采用历年汛期最大风速平均值的 1.5 倍。 2.风壅水面高 e 风沿水域吹过所形成的水面升高，即风壅水面超过静水面的高度， 在有限风区的情况下，可按下式计算 eKV 2F/2gd.cosβ 2-2 PDF created with pdfFactory Pro trial version 12 式中 e 为计算点的风壅水面高度，m；K 为综合摩阻系数，取 K3.610 －6；V 为设计风速， m/s，按计算波浪的风速确定；F 为由计算点逆风向量到对岸的距离 m；d 为水域的平均水深 m；β为风向与堤轴线的法线的夹角，度。 3.安全加高 A 在设计堤顶高程时，要有一定的安全加高值，是因为水文分析中观测 资料系列的有限性，河道冲淤变化，主流位置改变，堤顶磨损和风雨侵蚀。安全加高值不含 施工予留的沉降加高。该值应根据堤防国家标准堤防工程设计规范，工程的级别和防浪 要求按表 2－2 的规定分析确定。 表 2－2 堤防工程的安全加高 堤防工程的级别 1 2 3 4 5 不允许越浪的堤防工程 1.0 0.8 0.7 0.6 0.5 安全加高m 允许越浪的堤防工程 0.5 0.4 0.4 0.3 0.3 4.堤顶超高的取值 江河湖泊堤防原则上应按上述方法计算堤顶超高。 在堤防加固设计 中，堤顶超高计算值可能变幅很大，直接使用有困难，往往按堤的等级、材料及河段特性， 分段给出规定值。如长江中游堤防特别重要的一类堤超高 2.0m；二类堤超高 1.5m；一般的 三类堤超高 1.0m。 第二节 漫溢除险与复堤的布置 一、除险加高布置 经分析论证确定堤防加固高度后， 应根据安全可靠， 因地制宜的原则选择加固断面的结 构型式。 我国绝大多数堤防为粘性土均质堤。 若无特殊原因， 一般多选择与原堤防相同的土料加 固堤身，结构简单，施工便利，有利于新老土层间的结合。 若原筑堤粘性土料短缺，且堤防加高高度大，所需粘性土料方量大，则可选择复式断面 结构型式，以少量粘土作防渗斜墙，以砂砾石或砾卵石作支承体。也可采用土工膜作防渗斜 墙。若当地碎石料或煤矸石料丰富，亦可用碎石料或煤矸石料作支承体。 堤防加高的断面型式选择应通过技术经济比较后确定。 （一）按均质堤型加高 1.背水面培厚加高 背水面培厚加高型式具有土源相对丰富、施工方便的优点，但也应注意防止新、老堤土 结合面成为渗流薄弱面。 1）料场选择的原则 PDF created with pdfFactory Pro trial version 13 土料的渗透系数不大于 10 －4cm/s； 土料的粘粒含量应与原堤土相当或略低， 土料的渗透系数应与原堤土相当或略大。 粘粒 含量比原堤土高出较多， 渗透系数小得较多的粘土， 不应采用， 因其不利于堤体渗水的排出； 土料天然含水率尽量接近最优含水率； 重要堤防的料场应离堤脚 300m 以外， 或者也可在距堤脚 200m 左右处取压盖平台的吹填 固结土，但必须尽快吹填补齐； 若堤防附近无合适土源，则料场选择还应考虑运距、交通方便、造价等因素。 （2）堤身布置 堤身培厚加高的布置见图 2－1。堤顶宽度根据防汛、交通等实际需要确定，一般 3 级 以上堤防不宜小于 6m，堤坡可拟定为 13，经稳定计算后确定（详见第四章）。堤高大于 6m 者，背水坡应设戗台，其顶宽不小于 2m，戗台的顶高程应在设计水位时的渗流出逸点以 上。浸润线与渗流出逸点计算，见第三章。原堤防临水坡应按加高设计坡度整坡，背水坡则 应挖成台阶状，按 13.0 的坡连接。 图 2－1 背水面培厚加高的均质堤断面示意 图 2－2 临水面培厚加高的均质堤断面示意 2.临水面培厚加高 当河道整治需要或背水坡有其他工程设置无法培厚时，可考虑在临水面培厚加高堤防， 断面布置如图 2－2 所示。若需在临水面滩地取土，为了保护滩地的天然铺盖作用，取土范 围应在距堤脚 50m 以外，取土深度不超过 1.5m。土料的渗透系数应小于或相当于原堤土料 的渗透系数。原堤防背水坡应按加高设计坡度削坡，临水坡应挖成台阶状，按大于 13.0 的坡连接，以利于新、老堤身的结合。培厚加高后的临水坡的稳定复核计算，应考虑设计水 位降落时的反向渗透力及土体结合面浸水后的抗剪强度的降低。 汛期退水时应加强对临水面 培厚加高堤段的观察。 （二）按复式堤型加高 1.粘性土斜墙复式堤 将原堤防按粘性土斜墙复式断面加 高，其断面型式如图 2－3 所示。 图 2－3 背水面培厚加高的粘土斜墙复式堤断面示 意 斜墙土料宜选择粘粒含量小于 15～30％的亚粘土或粘粒含量小于 30％～40％的粘土。 支承体宜选择最大粒径小于 60mm 级配较好的砂砾石。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 14 粘性土斜墙底部应伸入原堤身 1m，斜墙底宽约 2～3m，具体可按接触渗径大于（1/4～ 1/3）的水头计算，顶宽 1m，应高出设计水位 0.5m。 砂砾石堤体的背水坡也应设置贴坡排水与反滤层。 反滤层的设计将在本节第二部分中介 绍。 2.土工膜斜墙复式堤 以土工膜斜墙防渗、以砂砾石作支承体的复式加高断面如图 2－4 所示。若采用单层 PE 或 PVC 膜，厚度约为 0.4mm 左右；若采用两布一膜型复合土工膜，膜厚约为 0.2～0.3mm， 膜两边的土工织物分别为 200～250g/m 2。 图 2－4 背水面培厚加高的局部土工膜斜墙复式 堤断面示意 图 2－5 土工膜在粘性土中埋置示意 土工膜可埋置在原堤顶开挖的槽内，槽的形状尺寸见图 2－5 所示，膜与原堤土应紧密 贴合，接触渗径应大于承受水头的 1/4～1/3。复合土工膜也应以单层膜的型式埋置在槽中， 否则， 带有透水织物的那一面就不能保证应有的接触渗径。 土工膜在堤顶应与防浪墙相连接。 若不设防浪墙，则可向背水面平铺 50cm 作封顶，土工膜上面为保护覆复层。土工膜的技术 要求将在本章第三节中介绍。 若原堤防土质疏松或土料渗透性 大，也可将土工膜一直铺至堤脚，形成 土工膜整体斜墙防渗，如图 2－6 所示。 （三）按防洪墙堤型加高 1.以混凝土或浆砌石墙加高土堤 图 2-6 背水面培厚加高的土工膜斜墙复式堤断面示 意 城市堤防加高，往往因场地所限，采用防洪墙型式加高土堤。防洪墙一般有钢筋混凝土 挡土墙和浆砌石挡土墙两种型式， 图 2－7 为南京市长江某堤段城市防洪墙加高断面 ①。 墙高 一般不大于 5～6m 为宜，防洪墙布置在临水堤肩处，墙背水侧中下部填土作为堤顶路面，上 部 1.2～1.5m 作为防浪墙，也可挡水。防洪墙的稳定和强度应按挡土墙复核。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 15 图 2－7 南京市长江某堤段城市防洪墙加高断面 a钢筋混凝土防洪墙加高土堤 b钢筋混凝土防洪墙加高浆砌石防洪墙 图 2－7 由南京市水利规划设计院提供。 2.以混凝土墙加高防洪墙 防洪墙一般采用临水面加厚加高。 可在原浆砌石或砼防洪墙的临水面向内设置锚筋， 直 径约 16mm，深度约 60cm，间距约 50cm。然后在原防洪墙临水面现浇钢筋混凝土防洪墙，具 体尺寸可根据实际情况按挡土墙计算确定。图 2－7（b）为钢筋混凝土防洪墙加高浆砌石防 洪墙。 二、除险复堤布置 PDF created with pdfFactory Pro trial version 16 复堤往往是堤防除险加固的一项重要工作。 由于河道的裁弯取值， 崩岸的退堤还滩和汛 期溃口的复原，都需要进行复堤工作。 （一）断面选择与布置 1.断面结构型式选择 复堤断面的选择应循守安全经济、 尽可能就地取材、 尽可能与两端堤防断面结构一致的 原则。 若堤线附近粘土或粉质粘土充足，可选择均质断面。 若堤线附近粘土或粉质粘土较少， 可选择复合断面， 以透水性较大的土石料作为堤支承 体，以粘性土、土工膜作为防渗体。防渗体的型式一般有心墙和斜墙两种，防渗体材料与型 式的选择需经技术经济比较及与地基防渗型式统筹考虑确定。 心墙防渗体受地基不均匀沉降及地震作用等影响损害小， 但其施工与支承体有干扰， 工 期相对长。 斜墙防渗体施工程序简单，速度快，在地基较好、地震烈度小的地区具有优越性，一旦 防渗体受损害也易修复。 粘土等塑性材料与土工膜等柔性材料适应地基不均匀沉降的能力强于混凝土等刚性材 料。 各种结构型式的堤身断面见图 2－8。 ①. 有防洪墙 ②. 有防浪墙 PDF created with pdfFactory Pro trial version 17 ③. 无墙 a b c d e 图 2－8 各种结构型式的堤身断面 a均质堤断面单位cm,高程m； b土心墙堤断面示意；c土斜墙堤断面示意 d土工膜心墙堤断面示意；e土工膜斜墙断面示意 2.断面轮廓布置 （1）堤顶高程 堤顶高程的确定见本章第一节。堤顶路面填筑物，如碎石、沥青、混凝土等不计入堤顶 高程。当堤顶设置稳定坚固的防浪墙时，墙顶高程即为设计堤顶高程，但土堤顶面高程应高 出设计静水位 0.5m 以上。一般土堤还应有堤高的 3％～8％作