钢筋混凝土楼盖设计（2010规范）.pdf

- 1 - 钢筋混凝土楼盖设计（钢筋混凝土楼盖设计（2010 规范）规范） 设计资料设计资料 某多层民用建筑平面尺寸为 bh16.2m27m，采用砖混结构，分别按单向板和双向板 肋形楼盖进行设计。墙厚 240mm，壁柱截面尺寸 500mm500mm，中柱为混凝土柱，截面 尺寸为 400mm400mm。 楼盖面层做法20mm 厚水泥砂浆找平后做 10mm 厚水磨石面层，板底采用 20mm 厚混合砂浆 天棚抹灰。 材料选用梁内纵向受力钢筋采用 HRB400 级热轧钢筋，其余采用 HRB335 级热轧钢筋。 混凝土强度等级为 C35，可变荷载标准值 3.5KN/ 2 m 。 由规范查得16.7 c fMPa 1.57 t fMPa 2.20 tk fMPa 4 3.15 10 c EMPa 由规范查得 HRB400 级钢筋360 y fMPa 5 2.0 10 s EMPa HRB335 级钢筋 300 yy ffMPa 5 2.0 10 s EMPa 要求要求 1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计算，按弹性 方法进行单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算； 2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双向板肋形楼 盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。 3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向板肋形楼盖 的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3） ，双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一 张（A3） 。 单向板楼盖设计单向板楼盖设计 承载能力极限状态设计（新规范承载能力极限状态设计（新规范 2010）） 结构平面布置如图结构平面布置如图 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 2 - 一、板（塑性方案设计）一、板（塑性方案设计） 板的 2 l/ 1 l5400/18003 故按单向板设计。 根据最小板厚要求，民用建筑为 60mm,取板厚 h60mm 1 l/401800/4045mm。 次梁截面高度取 h450mm 2 l/155400/15360mm,截面宽度取 b 1 2 h 1 3 h,取 b200mm，尺寸支撑情况如下图 1、荷载计算、荷载计算 恒载计算 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 3 - 楼面面层 0.02200.01250.65 2 m KN 板自重 0.06251.50 2 m KN 天棚抹灰 0.02170.34 2 m KN 恒载标准值 2.49 2 m KN 取一米宽为计算单元 线恒荷载设计值 g2.4911.22.988KN m 线活载设计值 q3.51.44.9KN m 合计 gq7.888KN m 2、内力计算、内力计算 计算跨度 边跨 n l1.8- 0.12- 0.2/21.58m n lh/21580mm60/2mm1610m n la/21580mm120/2mm1640m 取小值 o l1.61m 中间跨 o l n l1.8-0.21.6m 知计算跨度差 （1.610-1.6） /1.60.625 3 l/125400/12450mm,取梁宽 b250mm 次梁有关尺寸及支承情况如下图所示 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 6 - 1、荷载计算、荷载计算 恒载设计值 板传来 2.988 2 m KN 1.8m5.378KN/m 次梁自重 1.225 3 m KN 0.2m0.45m-0.06m2.34 KN/m 梁侧抹灰 1.217 3 m KN 0.02m（0.45m-0.06m）0.318KN/m g8.036KN/m 活载设计值 板传来 q4.9 2 m KN 1.8m8.82 KN/m 合计 gq16.856KN/m 2、内力计算、内力计算 计算跨度 边跨 n l5.4-0.12-0.25/25.155m n la/25.1550.24/25.275m 1.025 n l1.0255.1555.284m 故取 0 l5.275m 中间跨 n l5.4-0.255.15m 取 0 l n l5.15m 跨度差 （5.275-5.15）/5.152.4V 342.35V 0.7 h β 0t f bh 90.12V 84.62V 84.62V 90.12V 选用箍筋 2 6 2 6 2 6 2 6 1svsv nAA 57 57 57 57 s hoAf svyv /V-0.7 0t f bh 构造配筋 构造配筋 构造配筋 构造配筋 实配箍筋间距 300 300 300 300 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 9 - 次梁配筋示意图次梁配筋示意图 三、主梁（弹性方案设计）三、主梁（弹性方案设计） 已知柱截面尺寸为 400mm400mm,主梁相关尺寸及支承情况如下图所示 1、荷载、荷载 恒载设计值 由次梁传来 8.036KN/m5.4m43.394KN 主 梁 自 重 （ 折 算 为 集 中 荷 载 ） 1.2 25 3 m KN 0.25m 0.65m-0.06m 1.8m7.965KN 梁 侧 抹 灰 （ 折 算 为 集 中 荷 载 ） 1.2 17 3 m KN 0.02m 0.65m-0.06m 1.8m0.867KN G52.226KN 活载设计值由次梁传来 Q8.82KN/m5.4m47.628KN 合计 GQ99.854KN PDF created with pdfFactory Pro trial version - 10 - 2、内力计算、内力计算 边跨 n l5.4m-0.12m-0.4m/25.08m 0 l1.025 n lb/21.0255.080.4/25.41m1.05 n l1.055.05.25m 故取 0 l5.25m 跨度差（5.41-5.25）/5.253V 584.5V 0.7 0t f bhKN 167.60V 153.86V 153.86V 选用箍筋 26 26 26 sv An 1sv A 57 57 57 s 0 0 0.7 yvsv t f A h Vf bh− 构造配箍 构造配筋 构造配筋 适配箍筋间距 150 150 150 cs V0.7 0t f bh 0yvsv fA h s 237.14 217.70 217.70 sb A ≈，梁宽200mmb 。 1、荷载、荷载 恒载设计值 由板传来 g1 4.79kN/m25.4m 25.866kN/m 次梁自重 1.225 kN/m30.2m0.5m−0.12m 2.28kN/m 梁侧抹灰 1.217 kN/m30.02m0.5m−0.12m20.31kN/m 2 g2.59KN/m 活载设计值 由板传来 q 4.9kN/m25.4 m 26.46kN/m 1 1 25.86624.46/ 432.481/ 4 ggqKNm 3 324.46 / 418.345/ 4 qqKNm 2、内力计算、内力计算 支承梁端支承在带壁柱的墙上，支承长度为 240mm。中间支承在 400mm400mm 的混 凝土柱，按连续梁计算，支承梁长跨方向为五跨连续梁，短跨方向为三跨连续梁，其计算跨 度 边跨 ln 5400mm−200mm−120mm 5080mm l 0 lna/2b/2 5080mm 240mm/2 400mm/2 5400mm 1.05ln 1.055400mm−400mm 5250mm 取 l0 5.25m 因其跨度差不超过 10，故可按等跨梁计算其内力。 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 22 - 支承梁各截面弯矩及剪力按下式计算 2 0 MKgl 0 VKgl 支承梁具体计算数值见下边表格支承梁具体计算数值见下边表格 短边方向支承梁弯矩计算短边方向支承梁弯矩计算 序号 荷载简图 K M1 K MB K M2 K MC 1 0.08 6.04 -0.1 -7.34 0.025 1.78 -0.10 -7.34 2 0.054 51.15 -0.063 -58.02 0.021 18.80 -0.063 -59.67 3 0.068 36.38 -0.031 -16.13 -0.031 -16.58 4 -0.031 -16.13 0.052 26.29 -0.031 -16.58 5 0.05 26.75 -0.073 -37.97 0.038 19.21 -0.021 -11.23 123 125 124 124 内力 组合 93.57 -103.33 47.48 -83.59 短边方向支承梁剪力计算短边方向支承梁剪力计算 序号 荷载简图 K VA K VBL K VBR 1 0.4 5.59 -0.6 -8.28 0.5 6.90 2 0.183 32.10 -0.313 -54.14 0.25 43.85 3 0.219 21.69 -0.281 -27.45 5 0.177 17.53 -0. 323 -31.55 0.302 29.92 内力 123 125 125 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 23 - 组合 59.38 -93.97 80.67 长边方向支承梁弯矩计算长边方向支承梁弯矩计算 序 号 荷载简图 K M1 K MB K M2 K MC K M3 0.078 -0.105 0.033 -0.079 0.046 ① 5.89 - 7.70 2.36 - 5.64 3.28 0.053 -0.066 0.026 -0.049 0.034 ② 50.20 - 60.67 23.28 - 43.87 30.44 0.067 -0.033 -0.025 0.059 ③ 35.84 - 17.13 - 12.64 29.83 -0.033 0.055 -0.025 ④ - 17.13 27.81 - 12.64 0.049 -0.075 0.041 -0.014 ⑤ 26.21 - 38.94 20.73 - 7.08 -0.022 0.039 -0.070 0.044 ⑥ - 11.42 19.72 - 35.39 22.25 123 125 124 126 123 最不利组合 91.93 -107.31 53.44 -84.90 63.55 长边方向支承梁剪力计算长边方向支承梁剪力计算 序 号 荷载简图 K VA K VBL K VBR K VCL K VCR 0.394 -0.606 0.526 -0.474 0.500 1 5.51 - 8.35 7.25 - 6.45 6.80 0.184 -0.316 0.266 -0.234 0.250 2 32.27 - 54.60 45.96 - 39.90 42.63 0.217 0.283 0.008 0.008 0.25 3 21.50 27.62 0.78 0.77 24.08 0.175 -0.325 0.311 -0.819 -0.014 5 17.34 - 31.72 30.35 - 18.2 - 1.35 0.022 -0.022 0.202 -0.298 0.307 6 2.18 - 2.15 19.71 - 28.70 29.57 123 125 125 126 126 最不利组合 59.28 - 94.67 83.56 - 75.05 79.00 3、承载力计算、承载力计算 支承梁跨内按 T 形截面计算，其翼缘计算宽度为 PDF created with pdfFactory Pro trial version - 24 - f b′ l0/3 5400m/3 1800mm  ⋅  边跨中 中间跨中 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。 支座截面按矩形截面计算，取 h0 500mm−90mm 410mm，按布置两排纵筋考虑。 102 0 / 4/ 2 o Vgq lg l72.85KN 支座弯矩设计值 短边方向 max / 2 BBo MMV b−-103.3372.850.4/2-88.76KN.m