模板支撑安全专项施工方案.pdf

模板支撑安全专项施工方案模板支撑安全专项施工方案 二、编制依据 本方案所采用的计算软件为 pkpm 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 施工技术2002.3 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 JGJ130-2001 三、工程概况 本工程为大润发超市常熟店二期新建工程，位于常熟市琴湖路与新颜东路交叉处，该工 程由常熟市康城房产置业有限公司投资兴建， 上海海珠建筑工程设计有限公司进行设计， 江 苏邗建集团有限公司承建。 大润发超市常熟店二期新建工程为多层大型商业建筑，地下室主要为机动车停车库及设 备用房。本工程为框架结构建筑，建筑层数为地上三层（局部四层） ，地下一层，总建筑面 积为 36065 ㎡，其中地上部位为 28627 ㎡，地下室为 7438 ㎡，规划总用地面积为 13900 ㎡， 建筑占地面积为 8330 ㎡。本工程设计标高0.000 相当于新颜路道路中心标高 0.150M（黄 海高程 2.450） ，建筑总高度为 20.25M，室内外高差为 0.150M。 最大梁截面为 1500*600，最大板厚为 600（现浇混凝土 GBF 空心无梁楼盖，空心楼板采 用建设部推广的专利技术“现浇混凝土 GBF 空心无梁楼盖”现浇空心楼盖结构，GBF 薄壁管 和空心楼盖施工方法均为专利技术，专利号ZL.991156，600 厚空心楼板采用管径为 400mm 的高强薄壁 GBF 管，GBF 管规格采用 1.0m 及 1.2m） ，板、梁混凝土强度为 C40。 四、施工部署 模板支撑施工方案 结构施工分析 （一） 、承载力体系 1、梁、板荷载传力路线 上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构 （二） 、支撑结构构件连接 1、十一合板与木楞采用铁钉固定。 2、钢管之间、钢管与木模之间采用模板工程中的各连接件连接。 （三） 、需用材料 1、楼板模板、梁、柱均采用十一合板。 2、支撑材料采用 50mm*100mm 的木楞，48mm*3.0 mm 钢管 3、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。 （四）材料要求 1、钢管 ①采用外径φ48，壁厚 3.0mm，直缝焊接钢管，材质为 Q235 钢，其力学性能应符合规范 规定。 ②钢管不能有裂缝，瘪塘，孔洞等缺陷。 ③钢管在使用之前应进行防锈处理，并刷防锈漆。 2、扣件 ①本工程采用直角扣件，旋转扣件和对接扣件三种形式的扣件，材质应为 Q235 钢，符 合 GB5831-1995 规范之规定。 ②扣件上不得有裂缝、气孔、砂眼等铸造缺陷。 PDF created with pdfFactory Pro trial version ③扣件螺栓扣紧的力矩达 70N 时，扣件不应破坏。 ④扣件表面应进行防锈处理。 3、模板 ①本工程均采用 91.5183cm 的新模板，板厚不低于 1.8cm。 ②模板表面应平整、光滑，无虫蛀，裂缝，翘边等不良缺陷。 4、木方 ①本工程使用 50100mm 的杉木方，长 20004000cm 不等。 ②木方的宽高应统一，无大小，厚薄，无结疤，无裂缝，无虫蛀等不良缺陷。 扣件钢管 600 厚板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） 模板支架搭设高度为 3.4 米。 搭设尺寸为立杆的纵距 b0.90 米，立杆的横距 l0.50 米，立杆的步距 h1.50 米。 如下图 木方 横向水平杆 立杆 纵向水平杆 横担 立面布置简图 PDF created with pdfFactory Pro trial version 支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ483.0。 在整个排架体系的四周及框架梁下增加剪刀撑和扫地杆，以增加稳定性和整体承载力。 见附后详图 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q125.0000.6000.900＋0.3500.90013.815kN/m 活荷载标准值 q2（2.0001.000）0.9002.700kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W90.001.801.80/648.60cm 3； I90.001.801.801.80/1243.74cm 4 （1）抗弯强度计算 fM/W[f] 其中 f面板的抗弯强度计算值（N/mm 2） ； M 面板的最大弯矩（N.mm） ； W 面板的净截面抵抗矩； [f] 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm 2 M0.100ql 2 其中 q荷载设计值（kN/m） 经计算得到 M0.100（1.213.8151.42.700）0.2500.2500.127kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f0.12710001000/486002.618N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f[f]，满足要求 2抗剪强度验算 T3Q/2bh[T] 其中最大剪力 Q0.6001.213.8151.42.7000.2503.054kN 截面抗剪强度计算值 T33054.0/2900.00018.0000.283N/mm 2 PDF created with pdfFactory Pro trial version 截面抗剪强度设计值[T]1.4N/mm 2 抗剪强度验算 T[T]，满足要求 3挠度计算 v0.677ql 4/100EI[v]1/250 面板最大挠度计算值 v0.67713.815250 4/10060004374000.139mm 面板的最大挠度小于 250/2501，满足要求 二、模板支撑方木的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算 1、荷载的计算 1钢筋混凝土板自重（kN/m） q1125.0000.6000.2503.750kN/m 2模板的自重线荷载（kN/m） q120.3500.2500.088kN/m 3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q21.0002.0000.2500.750kN/m 静荷载 q11.23.7501.20.0884.605kN/m 活荷载 q21.40.7501.050kN/m 2、方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下 均布荷载 q5.090/0.9005.655kN/m 最大弯矩 M0.1ql 20.15.660.900.900.458kN/m 最大支座力 N1.10.9005.6555.598kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W5.0010.0010.00/683.33cm 3 I5.0010.0010.0010.00/12416.67cm 4 1木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f0.45810 6/83333.35.50N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm 2,满足要求 2木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q0.6ql 截面抗剪强度必须满足T3Q/2bh[T] 截面抗剪强度计算值 T33045/（250100）0.916N/mm 2 截面抗剪强度设计值[T]1.60N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求 3木方挠度计算 最大变形 v0.6773.838900.0 4/1009500.004166666.80.431mm 木方的最大挠度小于 900.0/250，满足要求 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方支撑传递力。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 支 撑 钢 管 计 算 简 图 支 撑 钢 管 弯 矩 图 （.） 0.322 支 撑 钢 管 变 形 图 （） 1.961.96 3.64 3.64 2.80 2.80 2.802.80 3.643.64 1.96 1.96 支 撑 钢 管 剪 力 图 （） 0.017 最大弯矩 Mmax 0.490kN.m ； PDF created with pdfFactory Pro trial version 最大变形 Vmax 0.322 mm ； 最大支座力 Qmax 12.037 kN ； 截面应力 σ 0.49010 6/4490.000109.13 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求 支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑移承载力按照下式计算（规范 5.2.5） R≤Rc 其中 Rc---扣件抗滑移承载力设计值，取 8.0kN R-----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中取 R 取最大支座反力，R12.04kN 单扣件抗滑移承载力的设计计算不满足要求，可考虑采用双扣件 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时，试验表明单扣件在 12kN 的荷载下会滑动，其 抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动，其抗滑移承载力可取 12.0kN。 五、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1．静荷载标准值包括以下内容 1脚手架的自重（kN） NG10.1293.8000.491kN 2模板的自重（kN） NG20.3500.9000.5000.158kN 3钢筋混凝土楼板自重（kN） NG325.0000.6000.9000.5006.750kN 经计算得到，活荷载标准值 NG NG1 NG2 NG37.398kN 2．活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算，活荷载标准值 NQ（12）0.9000.5001.350kN 3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N1.2NG1.4NG1.27.3981.41.35010.768kN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值kN N 10.706 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径cm i 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积cm2A 4.24cm2； W ---- 立杆净截面模量抵抗矩cm3W4.49cm3； σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 N/mm2； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 [f] 205.000 N/mm2； Lo---- 计算长度 m； 如果完全参照扣件式规范 ，由公式1或2计算 lo k1uh 1 PDF created with pdfFactory Pro trial version lo h2a 2 k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155； u ---- 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a 0.100 m； 公式1的计算结果 杆计算长度 Lo k1uh 1.1551.7001.500 2.945 m； Lo/i 2945.250 / 15.900 185.258 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ10706/（0.209424.000） 120.813 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 120.813 N/mm2 小于 [f] 205.000满足要求 公式2的计算结果 立杆计算长度 Lo h2a 1.5000.1002 1.700 m； Lo/i 1700.000 / 15.900 106.918 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ10706/（0.537424.000） 47.020 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 47.020N/mm2 小于 [f] 205.000满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算 lo k1k2h2a 3 k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h2a 1.700 按照表2取值1.003 ； 公式3的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2h2a 1.1851.0031.5000.1002 2.021 m； Lo/i 2020.544 / 15.900 127.078 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ 0.412 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ10706/（0.412424.000） 61.286N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 61.286N/mm2 小于 [f] 205.000满足要求 GBF 空心板下排架支撑体系的设计及验算 1、排架体系的构造要求 ①本工程采用钢管排架作为整个模板的承重支撑体系。立杆纵横间距 0.9m。立杆的纵横 向水平杆件间距 1.5m。 ②现浇框架梁底采用 18mm 厚松木板作为底板。 梁底钢管横担间距 50mm， 采用ф48 钢管， 如下图所示 PDF created with pdfFactory Pro trial version 木方 横向水平杆 立杆 纵向水平杆 横担 立面布置简图 支撑架荷载计算单元 PDF created with pdfFactory Pro trial version 原空心楼板 等效实心楼板 ③在整个排架体系的四周及框架梁下增加剪刀撑和扫地杆，以增加稳定性和整体承载 力。见附后详图 2、强度验算 以本工程最大厚度 0.6m，层高 4.00m 的板作为对象进行验算，板底离下层楼层面高度为 4000-6003400mm。如该处梁下底板及支撑体系的强度、稳定性及挠度要求符合规范规定， 则本工程其他顶板模板及支持体系也均能满足规范要求。 18 厚松木底板的截面惯性矩 I1/12bh 37.29105mm4，弹性模量 E9000N/mm2，截面 抵抗矩 W1/6bh 28.1104mm3，顺纹抗压 f c10N/mm 2，顺纹抗剪 f v1.4 N/mm 2，抗弯 f m13 N/mm 2。松木的自重为 0.34KN/m2。 GBF空心板按照等效面积法，等效成实心板计算，计算简图如下 原空心楼截面面积等效实心楼板截面面积 即S470600-3.14200 2470h 等效 可得h等效333mm 考虑到安装GBF管时用到各种铁 件，取h等效350。 由此可得等效楼板图 1）模板支撑 方木的计算 方木按照简支梁计 算， 方木的截面力学参数 为 木方 横向水平杆 立杆 纵向水平杆 横担 PDF created with pdfFactory Pro trial version 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W5.00010.00010.000/6 83.33 cm3； I5.00010.00010.00010.000/12 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 钢筋混凝土板自重kN/m q1 25.0000.3000.350 2.625 kN/m； 模板的自重线荷载kN/m q2 0.3400.300 0.102 kN/m ； 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN p1 1.000 2.0000.9000.300 0.810 kN； 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q 1.2 q1 q2 1.22.625 0.102 3.272 kN/m； 集中荷载 p 1.40.8101.134 kN； 最大弯距 M Pl/4 ql2/8 1.1340.900 /4 3.2720.900 2/8 0.586 kN； 最大支座力 N P/2 ql/2 1.134/2 3.2720.900/2 2.039 kN ； 截面应力 σ M /W 0.58610 6/83333.33 7.032 N/mm2； 方木的计算强度为 7.032 小于13.0 N/mm2,满足要求 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q ql/2 P/2 截面抗剪强度必须满足 T 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q 3.2720.900/20.810/2 1.877 kN； 截面抗剪强度计算值 T 3 1.87710 3/2 50.000100.000 0.563 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 [T] 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.563 小于 1.300 满足要求 4.挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 PDF created with pdfFactory Pro trial version 均布荷载 q q1 q2 2.727 kN/m； 集中荷载 p 0.540 kN； 最大变形 V 52.727900.0 4 /3849000.0004166666.667 540.000 900.0 3 / 489000.0004166666.7 0.840 mm； 方木的最大挠度 0.840 小于 900.000/250,满足要求 2板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力， P 3.2720.900 0.810 3.755 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图kN.m 支撑钢管计算变形图kN.m PDF created with pdfFactory Pro trial version 支撑钢管计算剪力图kN 最大弯矩 Mmax 0.889 kN.m ； 最大变形 Vmax 2.056 mm ； 最大支座力 Qmax 12.091 kN ； 截面应力 σ 0.88910 6/4490.000197.995 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求 支撑钢管的最大挠度小于900.000/1506mm与10 mm,满足要求 3）扣件抗滑移的计算 扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5 R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R 12.091 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 4）模板支架荷载标准值轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 脚手架的自重kN NG1 0.1293.400 0.439 kN； 模板的自重kN NG2 0.3400.9000.900 0.275 kN； 钢筋混凝土楼板自重kN NG3 25.0000.3500.9000.900 7.088 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG NG1NG2NG3 7.802 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ 1.0001.000 0.9000.900 1.620 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1.2NG 1.4NQ 11.630 kN； 5立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值kN N 10.706 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径cm i 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积cm2A 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量抵抗矩cm3W4.49 cm3； σ---- 钢管立杆抗压强度计算值 N/mm2； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 [f] 205.000 N/mm2； Lo---- 计算长度 m； 如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算 PDF created with pdfFactory Pro trial version lo k1uh 1 lo h2a 2 k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155； u ---- 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a 0.100 m； 公式1的计算结果 立杆计算长度 Lo k1uh 1.1551.7001.500 2.945 M； Lo/i 2945.250 / 15.900 185.236 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 φ 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；σ10706/0.209424.000 120.813 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 120.813 小于 [f] 205.000满足要求 公式2的计算结果 立杆计算长度 Lo h 2a 1.50020.100 1.700 m ； Lo / i 1700.000 / 15.800108.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 φ 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值；σ10706/0.530424.000 47.642 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 47.642 小于 [f] 205.000满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算 lo k1k2h2a 3 k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h2a 1.700 按照表2取值1.003 ； 公式3的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2h2a 1.1851.0031.5000.1002 2.021 m； Lo/i 2020.544 / 15.900 127.078 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ 0.412 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ10706/（0.412424.000） 61.286N/mm2； 立杆稳定性计算 σ 61.286N/mm2 小于 [f] 205.000满足要求 PDF created with pdfFactory Pro trial version 木方 横向水平杆 立杆 纵向水平杆 横担 现浇混凝土GBF空心楼盖梁模板支撑示意图 江苏邗建集团有限公司 审批 审核 设计 工程名称大润发常熟店二期工程 现浇混凝土空心 楼盖模板支撑示意图 图别 日期 200*200*50方木 1.梁底下设置剪刀撑。 2.最大步距为1.5m（图中1.5m以 上的布置，同下部） 3.模板支架两端与中间每隔4排 立杆从顶层开始向下每隔2步设 置一道水平剪刀撑。 4.模板支架四边与中间每隔4排 支架设置一道纵向剪刀撑，由底 至顶连续设置。 5.每道剪刀撑宽度不小于4跨，且 不小于6米斜杆与地面的仰角在45 度到60度之间。 6.扫地杆离地不得超过20。 PDF created with pdfFactory Pro trial version 江苏邗建集团有限公司 审批 审核 设计 工程名称大润发常熟店二期工程 图别 日期 横担 纵向水平杆 立杆 横向水平杆 木方 200*200*50方木 现浇混凝土GBF空心楼板模板支撑示意图 1.立柱管、水平拉杆用十字扣件及连 接扣件连接 6.扫地杆离地不得超过20。 4.模板支架四边与中间每隔4排 支架设置一道纵向剪刀撑，由底 至顶连续设置。 2.横杆最大步距为1.5m（图 中1.5m以上的布置，同下部） 3.模板支架两端与中间每隔4排 立杆从顶层开始向下每隔2步设 置一道水平剪刀撑。 5.每道剪刀撑宽度不小于4跨，且 不小于6米，斜杆与地面的仰角 在45度到60度之间。 现浇混凝土空心 楼板模板支撑示意图 PDF created with pdfFactory Pro trial version 模板工程在施工前应对钢管、扣件、模板进行检查， 如达不到规范要求均不得使用， 应合理安排钢管、扣件、模板的使用量，减少不必要的浪费情况发生，认真阅读图纸，合理 搭设排架，按模板专项施工方案进行施工。 模板拆除时应先对拆模混凝土试块拿到有资质的检测中心进行检测， 在被检测的混凝土 试块强度达到设计混凝土强度的80时对顶板进行拆除，在被检测的混凝土试块强度达到设 计混凝土强度的100时对梁底板进行拆除。 模板施工按加强带分成3个施工段，由东向西按施工段进行施工。 五、施工方法 模板施工工艺 1、安装顺序 复核梁板底标高、 检查轴线位置→安装木楞→搭设梁板模支架→调整梁板模板的板底标 高→铺设十一合板→检查模板平整度并调平→绑扎梁钢筋→复核梁尺寸→绑扎板底钢筋→ 安装GBF空心管→绑扎板上部钢筋 2、模板拆除顺序 拆除墙、柱模板→拆除梁板侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除 楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑 PDF created with pdfFactory Pro trial version 六、施工组织措施 大润发超市常熟店二期项目部安全管理机构网络 项目经理李怡海 安全员俞年兵 技术负责崔齐龙 核算员刘有鹏 施工员汤如斌 材料员王向光 瓦工班组 祖奇宝 木工班组 李友东 木工班组 王 彬 机电班 赵明 钢筋班组 孙宝同 生产 PDF created with pdfFactory Pro trial version 七、技术组织措施 模板安装质量要求 1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。 2、各连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、 预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。 3、安装允许偏差 1） 、现浇结构安装允许偏差应符合下表 序号 项目 允许偏差（mm） 1 轴线位置 5 2 底模上表面标高 5 基础 10 3 截面内 部尺寸 柱、墙、梁 4 -5 全高≤5M 6 4 层高 垂直 全高＞5M 8 5 相邻两板表面高低差 2 6 表面平整（2M 长度上） 5 2） 、预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表 序号 项目 允许偏差（mm） 1 预埋钢板中心线位置 3 2 预埋管、预留孔中心位置 3 中心线位置 2 3 预埋 螺栓 外露长度 10 0 中心线位置 10 4 预留 洞 外露长度 10 0 安全注意事项 1、 遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定 2、 装拆模板必须有稳固的登高工具。 3、 在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。 4、 模板的预留孔洞、电梯井口等处应架设防护架、防护网，防止人员和物品坠落。 5、 在拆模时，在脚手架和操作平台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放稳， 防止脱落，并不得超载。 6、 操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作平台上。 7、 模板上架设的电线和使用的电动工具应采用 36V 的低压电源。 运输、维修和保管 （一） 、运输 运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分 类装箱。 PDF created with pdfFactory Pro trial version （二） 、维修和保管 1、 安装和拆模时不得抛扔， 以免损坏板面或造成模板变形。 吊运时不得碰撞混凝土结构。 2、振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏十一合板。 3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构 中。 4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。 5、模板应存放在室内或木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖逢布。 6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。 7、建立模板管理、使用维修制度。 注意事项 1、 墙、柱模板的根部要求用水泥砂浆堵缝严实，防止跑浆。 2、 外墙、电梯井模板接差处理在下层模板的上端设置一道高 150mm 的模板作封 口，并用穿墙螺栓固定好，在拆模时，此模板暂时不拆除，在支上层模板时作 为上层模板的支承面，保证接缝平直。 3、 梁跨度大于 4 米时，应起拱 0.1～0.3。 4、 楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中 央铺设。 5、 模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模 应按混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-2002）的有关规定执行。 6、 模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆， 先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。 7、 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除 后，方准将模板等运出、堆放。 8、 拆下的模板等严禁抛掷，要有人接应传递，按指定地点堆放。 9、 任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。 八、监控及应急救援预案 应急与预案交底记录 要求 在发生突发情况时，各应急小组成员要服从指挥、安全第一的原则；分级、分部门负 责协调一致的原则；紧急处置的原则；局部利益服从全局利益的原则。要求项目部在安全事 故管理上，明确公司对重大及以上事故有调查、协调、处理的职能，对安全事故全面具体管 理，作好事故预防、报告、抢险、调查、处理、统计工作。 （1） 、统一协调各部门、项目部应急救援工作 （2） 、组织制定并实施生产安全事故的应急救援工作； PDF created with pdfFactory Pro trial version （3） 、统一调配救援设备、人员、物资、器材； （4） 、适时批准启动救援预案和终止紧急状态； （5） 、组织落实其它工作。 建设工程安全事故应急预案 为了应对可能发生的安全事故和紧急状态，有效地预防事故，处置事故，进一步完善 安全事故管理程序，根据上级部门要求，结合我公司目前情况，有效控制我公司在建工程的 管理及对安全事故作出快速反应，特建立工程重特大安全事故应急预案。 该预案施救范围使用于本公司建筑施工或送过程中发生死亡或者重伤事故、直接经济 损失百万以上的群死群伤的重特大建设工程安全事故等。应急工作的原则，即服从指挥、安 全第一的原则；分级、分部门负责协调一致的原则；紧急处置的原则；局部利益服从全局利 益的原则。要求项目部在安全事故管理上，明确公司对重大及以上事故有调查、协调、处理 的职能，对安全事故全面具体管理，作好事故预防、报告、抢险、处理统计工作。 并按预案要求，公司已成立相应领导小组（即指挥中心） ，下设综合协调小组、现场 抢险小组、事故调查小组、善后处理小组。并要求项目部设立相应处理小组（现场抢救组、 后勤服务组、医疗救治组、保安组） 。在安全事故应急组织的建立上，分工明确，实行上下 联动，协调统一，按管理职能具体到部门。分别规定了重大及以上事故的应急处理、紧急救 助、伤亡事故、消防事故、工程质量事故、设备事故、意外事故应急处理的责任领导及责任 部门。 强调了应急处理纪律及责任追究。 规定有关事故处理和紧急救助要在上级组织的指导 下进行。 根据预案要求，当建设工程重特大安全事故发生后，项目部领导小组组长应立即组织 人员参加事故抢救、保护现场，迅速向公司汇报。公司领导小组组长在接到报告时，启动应 急预案立即上报项目所在区、市安监站及安全生产监察局；组织有关科室及相关单位按照 职责分工，吸住调集抢救人员和抢救物资等，检查各项抢