堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述.pdf

第7 卷第2 期中国水利水电科学研究院学报 V 0 1 ．7N 0 2 2 0 0 9 年6 月 J o u r n a lo fC h i n aI n s t i t u t eo fW a t e rR e s o u r t ；．e sa n dH y d r o p o w e rR e s e a r c h J u n e ，2 0 0 9 文章编号1 6 7 2 ．3 0 3 1 2 0 0 9 0 2 - 0 1 1 2 0 8 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板 堆石坝应力变形影响的研究综述 徐泽平 中国水利水电科学研究院岩土工程研究所．北京1 0 0 0 4 8 摘要在混凝土面板堆石坝的设计中，坝体的变形是一项至关重要的控制因素。筑坝堆石材料的压实控制标准和 坝体结构分区设计足混凝土面板堆石坝变形控制的重要措施。从堆石的压实标准看，当堆石材料的填筑密度从一 个相对较低的数值提高到较高的数值时，坝体和面板的变形和应力分布将得到明显的改善。从坝体断面分区布置 看，次堆石区的变形将会对面板的应力和变形产生一定的影响，对于高混凝土面板堆石坝，这一影响尤其明显。在 坝体的断面分区设计中，变形特性相差很大的堆石填筑分区将有可能导致混凝土面板发生拉伸裂缝。本文通过对 相关研究和数值模拟的综述提出提高堆石填筑压实标准，改进坝体断面分区，可以显著改善坝体和面板的应力变 形性状．从而提高大坝的整体安全特性。 关键词堆石的压实；堆石分区；应力变形；混凝土面板堆石坝 中圈分类号T v 6 4 1 ．4文献标识码A 1 研究背景 在混凝土面板堆石坝的没计旌工中，坝体的变形控制是一项最重要的考虑因素，面板的应力、接缝 的位移等，无一不与此密切相关。因此，在混凝土面板堆石坝中，堆石体应达到尽可能高的变形模量，以 保证其在自重和水荷载作用下具有尽可能小的变形。堆石的变形模量主要取决于堆石母岩的性质、堆 石的级配和施工压实的情况。欲使堆石体获得较高的变形模量，就需要选用新鲜、坚硬、级配优良的堆 石，以一定的压实功能将其压实至较高的密度。 就坝体的断面设计而言，堆石体分区的主要目的就是要控制坝体变形、保证坝体渗流稳定，并在此 基础上实现对材料的充分利用。混凝土面板堆石坝所承受的主要荷载是堆石体的自重和水荷载，大坝 的防渗主体是混凝土面板以及相应的接缝止水。为防止面板和接缝止水系统的破坏，坝体堆石分区的 原则应该是从坝体上游至下游，堆石变形模量递减，以保证水库蓄水后，坝体的变形尽可能的小。与此 相对应，针对坝体从上游面至下游坡的不同分区，材料的类型、级配、密度以及压实标准也应有所区别。 坝体堆石的不同分区、相应的不同压实标准，将直接影响混凝土面板堆石坝的变形特性，本文将主 要通过数值分析研究，对堆石压实标准和坝体结构分区对坝体的应力、变形特性的影响进行分析和 论证。 2 堆石体的结构分区设计和压实标准 对于常规的混凝土面板堆石坝，其堆石材料分区一般分成3 个主要区域1 区为防渗补强区，位于 面板底部周边缝附近；2 区为垫层区，位于面板下游侧，垫层料为人工级配料，其中周边缝下常采用粒径 更细的小区料 2 A ；3 区为堆石区，其中3 A 为过渡区，3 B 为主堆石区，3 c 为次堆石区。3 A 、3 B 、3 C 料应 满足变形模量递减和渗透性递增的原则。 收稿日期2 0 0 9 - 0 4 - 1 0 作者简介徐泽平 1 9 6 3 一 ，男，江苏南京人，博士，教授级高级工程师，主要从事岩土力学及高土石坝研究。E - m a r l x u r p i w h r ．c o l i n 1 1 2 一 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 从堆石压实标准设计看，坝体堆石的碾压施工一般考虑以下几种填筑参数堆石的铺层厚度、碾压 遍数、加水量。堆石的铺层厚度越薄，越容易被压实，相应的施工成本也越高，填筑的强度也越低。堆石 的碾压遍数越多，压实度越高，但通常碾压遍数达到一定程度后 6 8 遍 ，压实度的增加趋于稳定。在 碾压过程中加水，可以降低压实难度，并可减小竣工后的沉降，但对吸水率较低的坚硬岩石，加水效果不 甚明显。除以上填筑参数外，堆石的级配和最大粒径对于压实的效果也有较大的影响堆石的不均匀系 数c 。越大，压实效果越好，但也越容易出现颗粒的分离；堆石粒径越大，压实越不容易。 近年来，随着混凝土面板堆石坝坝高的增加和施工技术的改进，坝体堆石在填筑施工时，越来越强 调压实密度的提高 即变形模量的提高 。在施工机具的选择上，可以通过使用重型压实机具或采用新 型压实机具来提高堆石的压实效果，如2 5 t 的自行式振动碾、2 0 t 牵引式振动碾、冲击压实碾等。 3 压实标准对坝体应力变形的影响 作为一种有着坚固颗粒的散粒体材料，堆石体在经过碾压后，一般都具有较高的密度和较小的孔隙 比，其压缩性一般较低。从试验研究中可以发现，堆石的压缩模量与填筑的干容重密切相关，随着堆石 干容重的增加，堆石体的压缩模量也急剧增加。而从堆石材料三轴试验数据的统计中也可以发现，堆石 材料邓肯模型参数K 弹性模量数 和民 体积模量数 也是随堆石填筑密度的增加而增大。因此，在数 值分析研究中，可以通过对比不同材料参数 对应不同的压实密度 情况下的坝体应力变形变化趋势，研 究不同压实标准对坝体应力变形的影响。 本文的计算分析选取一个典型的分析模型，计算分析模型的基本特征参数为坝高1 2 0 m ；坝体分 区面板、垫层区、过渡区、主堆石区、次堆石区；面板厚度5 0 e r a ；垫层宽度2 m ；过渡区宽度3 m ；河床宽度 4 8 ．0 m ；岸坡l 1 ；建基面水平 高程0 ．0 m ；上游蓄水位l l o r e 。 计算分析中，主堆石的计算参数如表1 所示 均取自灰岩堆石料，不同的干密度 ，次堆石参数统一 按主堆石参数的8 0 ％选取。 表1 ．材料的邓肯一张模型 E ．B 参数 图1 所示为不同计算方案情况下，坝体最大沉降的变化趋势，图2 所示为面板最大法向位移的变化 趋势。从图中可以看出，坝体填筑密度的变化，对于坝体和面板的变形有着直接的影响，坝体的变形随 着填筑密度的提高而降低，当堆石填筑密度在较低的水平时，填筑密度的变化对坝体变形有着显著的作 用，但当堆石填筑密度处于较高水平时，填筑密度增加所引起的对坝体变形减小的作用逐步减弱。当 然，就堆石本身而言，其在一定压实功能下的密实度也是有一定的限制的，而当提高压实功能时。又要注 意到堆石块体的破碎对堆石体特性的影响。 填筑密度／ k N l m 3 填筑密度， k N ／m 3 图1 不同填筑密度下坝体的最大抗降 图2 不同填筑密度下面板的法向位移 从面板的最大法向位移看，其变化趋势与坝体位移的变化趋势基本一致，同样也是随堆石填筑密度 一1 1 3 一 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 的增加而减小。 由于面板以其后面的堆石体为依托，因此，面板应 力数值的大小与坝体的变形直接相关。图3 给出了面 板应力随填筑密度的变化趋势，从图中也可以看出，随 着堆石体填筑密度的增加，面板的应力也随之减小。 在实际工程的计算分析中，洪家渡混凝土面板堆 石坝 坝高1 7 9 ．5 0 m 工程为了研究提高堆石压实密度 后坝体的应力变形特性。采用了提高堆石密度指标后 图3 不同填筑密度下面板应力的变化 的三轴试验结果 参数如表3 所示 进行了计算分析。与原计算参数 表2 相比，可以发现，堆石密度增 加后，模型参数的数值有了较大提高，特别是弹性模量数和体积模量数。 表2 洪家渡混凝土面板坝材料基本参数 邓肯E B 模型 表4 和表5 分别为采用基本参数和采用提高填筑密度后的参数计算分析所得主要结果的汇总。从 表中的计算数值可以看出，堆石的填筑密度提高后，坝体的总体应力、变形数值发生了明显的变化，坝体 变形、面板法向位移以及坝体和面板的应力均有所减小。由此说明，通过改进碾压施工技术，提高填筑 密度，可以显著改善坝体和面板的应力变形性状，从而提高了面板坝的整体安全性。 表4 坝体应力应变分析成果 方案1 、 表5 坝体应力应变分析成果 方案2 4 次堆石区材料特性对面板应力变形的影响 在面板堆石坝断面分区设计中，坝体下游的次堆石区 3 C 区 是作为主堆石体的辅助支撑部分，起 稳定边坡的作用。一般认为，这一部分的堆石材料的材料特性和填筑标准较主堆石区可以适当降低，但 数值计算分析的结果和工程实际的运行实践均表明，尽管在通常情况下次堆石区对坝体上游面的面板 影响相对较小，但如果主、次堆石区的材料性质相差过大，次堆石区的变形也将会严重影响面板的应力、 一1 1 4 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 变形形态，而且，对高面板堆石坝来说，由于坝高的增加，次堆石区的影响也会随之凸显。本文通过盘石 头混凝土面板堆石坝的计算分析结果研究次堆石区材料特性对面板应力、变形的作用。 图4 为盘石头混凝土面板堆石坝的坝体材料分区示意，坝体材料的计算参数如表6 所示。 图4 盘石头混凝土面板堆石坝坝体分区 表6 盘石头混凝土面堆石板坝材料计算参数 邓肯E ．B 模型 从表6 的材料参数看，由于盘石头混凝土面板堆石坝次堆石区采用了软岩材料 泥岩、页岩 ，次堆 石区的材料参数与主堆石区相差较大 弹性模量数仅为主堆石的1 ／4 ，因此在坝体横断面的变形上。坝 体变形明显偏向坝体下游侧，最大沉降位于次堆石区范围中，坝体沿上下游方向的水平位移也基本上呈 指向下游侧的变形趋势，而且坝体顶部指向下游的水平位移还相对较大。由此可以明显地看出下游次 堆石区变形对上游坝体的牵制作用 图5 、图6 。 图5 坝体蓄水期水平位移 单位m 图6 坝体蓄水期竖直位移 单位m 一1 1 5 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 从坝体的应力看，由于主、次堆石材料性质相差悬殊，坝体的大主应力分布在主、次堆石交界线处出 现了明显的突变现象。从整个次堆石区到上部坝体的的上游面．坝体的应力水平明显大于坝体底部区 域，表明从坝体顶部至次堆石区，坝体因次堆石区的较大变形而承受相对较大的剪应力 图7 9 。 图7 坝体蓄水期大主应力 单位M P a 图8 坝体蓄水期小主应力 单位M P a 图9 坝体蓄水期应力水平 单位M P a 由于上述坝体的应力、变形趋势，面板的应力和变形也不可避免的会受到一定程度的影响。图 1 0 1 1 为蓄水期面板的应力分布。从图中可以看出，由于坝体在次堆石较大变形的影响下产生了“后 仰”的变形趋势，因此整个面板沿坝坡方向基本上承受拉应力，拉应力区的范围明显大于常规情况下的 面板堆石坝。不过由于盘石头面板坝坝高相对较低，河谷又较宽阔，因此面板的变形数值并不是很大， 所以尽管面板的拉应力区范围较大，但拉应力数值并不大。 5 特殊垫层区对周边缝位移的影响 在混凝土面板堆石坝的断面分区设计中，垫层区 2 区 底部面板周边缝下游侧通常会布置一个颗 粒更细的分区．称为特殊垫层区 2 A 区 ，如图1 2 所示。这一区域的材料性质对于周边缝的变形也会产 生直接的影响。通常，在水荷载的作用下，面板相对于趾板将产生沿水荷载方向的沉降变形、沿坝坡方 向的张开变形和沿趾板线方向的剪切变形，周边缝变形的量值主要取决于堆石的模量、坝高、水库水位、 以及接缝沿趾板线的位置。当坝体填筑碾压密实时，周边缝的位移一般不会很大，例如，澳大利亚塔斯 马尼亚建造的1 3 座面板堆石坝中，除C r o t t y 坝外，其余1 2 座坝的周边缝位移观测值为最大张开位移 2 0 m m ，最大沉降位移2 3 r a m 。对于C r o t t y 坝，其最大断面底部处的周边缝沉降变形达到了9 0 m m ⋯。究其 原因．主要是由于周边缝底部的堆石材料未能进行很好的压实所致。由此可见2 A 区材料对于控制面 一l1 6 一 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述 徐泽平 1 0 0 ．∞ 2 0 0 ．∞ 3 0 0 ．0 0 4 0 0 ．0 0 5 0 0 ．0 0 6 0 0 ．0 0 图1 0 蓄水期面板坝轴向应力分布 单位M P a 1 0 0 ．呻2 0 00 03 0 0 ．0 04 0 0 ．0 05 0 0 ．0 06 0 0 ．∞ 图1 1 蓄水期面板坝垃向应力分布 单位M P a 板周边缝变形的重要性。 从计算分析上看，以洪家渡混凝土面板堆石坝为例，当 采用表2 所示的计算参数时，如不考虑特殊垫层区 2 A 区 ， 面板周边缝的位移分别为沉降2 7 ．6 m m ，剪切1 1 ．0 m m ，张开 2 5 ．3 m m 。考虑特殊垫层区后 2 A 区材料特性较普通垫层区 提高2 0 ％ ，面板周边缝的位移分别为沉降2 0 ．6 m m ，剪切 7 ．5 m m ，张开1 2 ．0 m m o 6冲碾压实技术在面板堆石坝中的应用 图1 2 特殊垫层区示意 从前面的分析、论述中可以看出，在坝址地形条件、坝高、筑坝树料基本确定的情况下，提高堆石的 碾压密度是控制坝体变形、改善混凝土面板坝工作性状的重要手段。目前，在混凝土面板堆石坝的填筑 施工中，主要采用的足振动碾碾压技术，其碾压堆石的压实度一般在8 0 ％一9 0 ％左右。而在高速公路、 机场跑道碾压施工中应用的冲碾压实技术具有压实功能大、施工速度快 约为振动压实的3 5 倍 、压 实效果好等一系列优点，是一项值得在混凝土面板坝堆石碾压施工中采用的新型施工技术忸1 。 振动碾压是靠碾压机具的高频振动使土体处于运动状态，从而减少堆石颗粒间的阻力，在静重和压 力波的共同作用下使堆石体得到压实。冲碾压实则是靠碾压机具的冲击力、振动压力波以及碾子的静 重使堆石颗粒紧密压实，其碾压机具的主体为3 6 等边多边形压实轮。从冲击压实技术与振动碾压技 术的比较看振动碾压为低幅／高频交替运动，其振动频率为2 5 3 0 H z ，振幅一般仅为2 m m 。其激振力为 其自重的2 ．3 倍 约3 0 0 5 0 0 k N 。由于其影响范围相对较小，一般均需通过薄层 层厚一般为O ．4 1 ．6 m 碾压6 ．1 0 遍才能获得较好的压实效果。冲击压实为高幅，低频交替运动，碾压过程中将产生一 系列高冲击、高振动的撞击力，其振幅高达2 2 c m ，频率仅为2 H z 。研究表明，这样的大振幅振动将会带动 更多的堆石颗粒参与振动，从而达到更大的影响范围。计算表明，冲击压实力会随压实机型号的不同在 20 0 0 40 0 0 k l 、『之间变化，其有效压实深度为1 ．5 2 ．5 m ，压实度可高达9 0 ％一1 0 5 ％。 洪家渡混凝土面板堆石坝是目前国内面板堆石坝填筑施工中首次采用冲碾压实技术的工程，其冲 碾碾压施工的范围主要位于坝体次堆石区。从前述的计算结果分析可以看出，对于较高的混凝土面板 堆石坝，次堆石区的材料特性和压实标准对于面板的应力和位移均会产生较为明显的影响。为避免因 次堆石区过大变形所造成的对面板的不利影响，设计中决定次堆石区采用与主堆石区相同的填筑参数 并适当提高干密度标准。但是，当时大坝次堆石区填筑施工的实际情况是按1 ．6 m 的铺层厚度振动碾 压难于达到次堆石区设计干密度2 ．1 2 9 ／e 矗的要求，为此只能将次堆石区填筑铺层厚度降为1 ．2 m ，若要 求次堆石区按主堆石区设计密实度要求。一方面坝体堆石的造价需增加较多，而且填筑层厚需进一步降 低至0 ．8 m ，这样将严重影响到填筑施工的工期。而如果在次堆石区施工中采用冲碾压实技术，按1 ．6 m 一】1 7 一 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 层厚，先用振动碾压8 遍，要求达到干密度2 ．0 9 9 ／e r a 3 ，再经冲击碾碾压后即可使次堆石区填筑密度达到 主堆石料干密度2 ．1 8 1 9 ／c m 3 的要求，这样既减少了堆石造价，又保证了施工进度。 从洪家渡混凝土面板堆石坝工程实施冲击碾压施工的应用成果看，采用冲碾压实取得了较好的效 果。表7 所示为次堆石在经过2 4 遍冲碾压实后的干密度检测结果，从表中可以看出，次堆石区大部分 区域的干密度达到和超过了主堆石区的设计干密度指标。从现场检测的级配曲线上也可以看出，次堆 石区材料的颗粒级配基本都在主堆石料的级配包络线内，因此，采用次堆石开挖料经冲碾压实后可以基 本满足主堆石料级配要求。 表7 次堆石冲碾压宴干密度检测值 检测时间 日／f 1 1 5 ／0 12 3 ／0 13 0 ／0 11 0 ／0 21 2 ／0 21 6 1 0 20 I ／0 3I1 1 0 3 大坝基本竣工后的坝体和面板应力、变形的检测结果也表明，次堆石区的填筑密度提高后，坝体和 面板的整体变形较小，面板的应力状态也基本处于合理的范围中。 7 结论 从混凝土面板堆石坝的工作特点看，面板和接缝止水是大坝防渗的主体，它们的工作性状与堆石体 的变形有着密切的关系。合理的材料分区布置，以及适当的填筑压实标准控制，对于改善面板坝的工作 性状、提高大坝的整体安全性将起到至关重要的作用。 面板坝的主要填筑材料堆石是一种由较为坚硬的颗粒所组成的散粒体材料，经过适当碾压的 堆石体，一般都具有较高的密实度和较小的孔隙比，因而具有较低的压缩性。而且，由于堆石材料不存 在渗透固结问题，面板坝堆石体的大部分沉降变形在施工期即可完成。因此，坝体填筑施工的碾压控制 就成为面板坝变形控制的一个重要问题。从坝体断面分区布置看，一个经济、合理的断面分区布置应使 得坝体的材料从上游面到下游面满足变形模量递减和透水能力递增的原则。相应的，坝体堆石的填筑 密度也可以从上游到下游逐步减小。但是应该指出的是，这种分区间变形模量和填筑密度的递减主要 是考虑经济上的因素，就工程结构特性而言，分区间模量和密度不应相差过大。 资料研究表明堆石坝的变形与坝高的二次方、材料压缩模量的一次方及河谷形状有关。因此，在 坝址、坝高和填筑材料确定的情况下，提高填筑密度是改善坝体和面板应力、变形特性的重要途径。前 述的计算分析研究表明，当堆石材料的填筑密度从一个相对较低的数值提高到较高的数值时，坝体和面 板的变形有明显的改善，当堆石填筑密度提高到一定程度后，坝体和面板变形的减小趋势逐渐趋缓。 从坝体断面分区布置看，次堆石区的过大变形将会对面板的应力和变形产生一定的影响，对于高混 凝土面板堆石坝，这一影响尤其明显。计算分析和工程实践均表明，在坝体的断面分区设计中，变形特 性相差很大的堆石填筑分区将有可能导致混凝土面板发生拉仲裂缝。因此，以往的坝轴线下游堆石体 材料特性对面板工作性状影响不大的概念不适用于高混凝土面板堆石坝。对于高面板堆石坝，为减少 上、下游方向不均匀沉降，主、次堆石区的堆石料特性差异不宜过大，并应尽可能保持变形模量一致。对 于高混凝土面板堆石坝，一般不宜采用软岩堆石料填筑次堆石区。当采用软岩堆石料或材料性质相对 较弱的堆石作为次堆石区填筑坝料时，应特别注意 1 不要将软岩料布置在高压应力区，以避免造成次 堆石区较大压缩变形； 2 主堆石区与次堆石区的分界应采取相对保守的坡比，其坡度不应陡于I 0 ．5 ； 3 高坝的次堆石区应布置在坝体下游相对较高的位置，其底部至少应保留一定厚度的低压缩性堆石 体。同时，次堆石区的顶部也应与坝顶保留一定的距离。 研究表明，对于高面板堆石坝，为了提高次堆石区的压实密度、改进堆石碾压效果并提高施工工效， 冲碾压实技术是一项值得尝试的新型施工技术 当然，其应用并不仅限于次堆石区的碾压 。洪家渡工 程的实践表明，通过冲碾压实的次堆石区，其填筑干密度达到、甚至超过了主堆石区的压实标准，由此， 坝体的整体应力变形性状得到较大的改善。 一l J 8 一 万方数据 堆石压宴标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响的研究综述徐泽平 另外值得关注的是，对于面板周边缝的位移，对周边缝下游侧特殊垫层区 2 A 区 的处理是一项重 要的控制措施之一。这一区域的材料应采用更为细致的级配控制，并通过平板振动碾将其碾压到坚实、 致密的程度。 参考文献 [ 1 ] s e 晒oG i u d l c i ．R i c h a r dl l e r w e y n e n ，P e t e rQ I | i n l a n ．H E Ce x p e r i e n c ei nc o n c r e 把k e dr o c k f i l ld a m s ，p a s t ，p r e s e n ta n d f u t u r e [ M ] ．C F R D 2 0 0 0 ，P r o c e e d i n g so f I n t e r n a t i o n a lS y m p o s i u r aO nC o n c r e t eF a c e dR c c k f i l lD a m ，S e p t ，1 8 ．2 0 0 0 ，B e i - j i n g ． [ 2 ] 杨泽艳，文亚豪，罗光其，等．面板堆石坝采用冲碾压吏技术的研究和探讨[ J ] ．贵州水力发电，2 0 0 3 ，1 7 1 4 5 4 7 ． S u m m a r i z a t i o no ns t u d i e so fi m p a c t so fr o c k f i l lc o m p a c t i o n a n dz o n i n go ns t r e s sa n dd e f o r m a t i o no fC F R D X UZ e p i n g l 姊，矿＆口斑r 洲E 埘w B 咖．I W H R 。舶班愕1 0 0 0 4 8 ．C h ／n a A b s t r a c t W h e nd e s i g n i n gaC F R D ，t h ed e f o r m a t i o no fr o c k f i l li st h em o s ti m p o r t a n tf a c t o r ．T h ed e t e r m i - n a t i o no fr o c k f i l lc o m p a c t i o na n ds e c t i o nz o n i n gi st h ek e ym e a s u r ef o rd e f o r m a t i o nc o n t r o lo fC F R D ．F o r r o c k f i I Ic o m p a c t i o n ，w h e nt h ec o m p a c t i o nd e n s i t yo fr o c k f i l li n c r e a s e s ，t h ed e f o r m a t i o na n ds t r e s so fr o c k 一 6 Ⅱa n dc o n c r e t ef a c es l a b sw i l lb ei m p r o v e ds i g n i f i c a n t l y ．B ym e a n so fw e l la r r a n g e m e n ti nr o c k f i l lz o r i i n g ．t h ed e f o r m a t i o no fd o w n s t r e a mr o c k 矗1 1w o u l db r i n ga b o u tc e r t a i ni m p a c t so nt h es t r e s so ff a c es l a b s ， a n dt h eh i I s h e ri st h ed a m ，t h em o r ei st h ei m p a c t ．R o c k f i l lz o n e sv a t hb i gd i f f e r e n c eo fd e f o r m a t i o np r o p - e r t i e sw o u l dl e a dt oo c c u r r e n c eo fs t r u c t u r ec r a c k si nf a c es l a b s ．B a s e do ns u m m a r i z i n gt h er e l a t e ds t u d i e s a n dn u m e r i c a ls i m u l a t i o n s ，i tcanb ec o n c l u d e dt h a tt h ee n h a n c e m e n to fs t a n d a r do fr o c k f i l lc o m p a c t i o n a n di m p r o v e m e n to fs e c t i o nz o n i n gC O I lg r e a t l yi m p r o v et h es t r e s sa n dd e f o r m a t i o np r o p e r t i e so fC F R Da n d t h u st oi n c r e a s et h eo v e r a Us a f e t yl e v e lo ft h ed a m ． K e yw o r d s w c k f i l lc o m p a c t i o n ；r o e k f i l lz o n i n g ；s t r e s sa n dd e f o r m a t i o n ；C F R D 责任编辑李琳 一1 1 9 万方数据 堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响堆石压实标准及结构分区对混凝土面板堆石坝应力变形影响 的研究综述的研究综述 作者徐泽平， XU Ze-ping 作者单位中国水利水电科学研究院,岩土工程研究所 刊名 中国水利水电科学研究院学报 英文刊名JOURNAL OF CHINA INSTITUTE OF WATER RESOURCES AND HYDROPOWER RESEARCH 年，卷期2009，72 引用次数0次 参考文献2条参考文献2条 1.Sergio Giudici.Richard Herweynen.Peter Quinlan HEC experience in concrete faced rockfill dams,past,present and future 2000 2.杨泽艳.文亚豪.罗光其 面板堆石坝采用冲碾压实技术的研究和探讨 20031 相似文献0条相似文献0条 本文链接 下载时间2010年1月19日