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第六章 提升、通风、排水和压缩空气设备 第一节 提 升 设 备 本矿井设计生产能力3.0Mt/a，留有后期增产到6.0Mt/a的余地，工业场地内设有主井、副井和中央回风风3个井筒，并预留1个主井井筒位置。井口标高27.000m，一水平标高-762m，箕斗装载口标高-722.000m，矿井服务年限161.8年。 一、主井提升 （一）设计依据 矿井年工作日300天，每天提升14小时，两班生产，一班检修，提升不均衡系数1.1。后期发展到6.0Mt/a时，延长年工作日至330天，每天提升18小时。 （二）提升设备选型 主井提升设备考虑了2个方案。 方案Ⅰ装备1套32t双箕斗，井筒净直径5.5。m，提升速度10.5m/s，后期增产到6.0Mt/a时，在现有32t箕斗的基础上加长，改成40t非标准箕斗、提升速度12m/s。提升设备及系统参数均按提升40t箕斗考虑。选用JKM-4.56（Ⅲ）型塔式多绳摩擦轮提升机，滚筒直径4.5m，由2台3000kW悬臂直联交交变频同步电动机驱动，分别挂在主轴两端，转速50.93r/min。 方案Ⅱ装备2套16t双箕斗，井筒直径7.0m，提升速度前期8.5m/s，后期12m/s，选用2套JKM-44（Ⅲ）型多绳摩擦轮提升机，滚筒直径4m，各由1台2400kW悬臂直联交交变频同步电动机驱动，转速57.3r/min。 主井提升方案比较见表6-1-1。 方案Ⅰ的主要优点是井筒直径小、提升设备少、维护工作量小、 主井提升机选型比较表 表6-1-1 方 案 生 产 期 内 容 Ⅰ Ⅱ 前 期 后 期 前 期 后 期 提升容量 1套32t双箕斗 1套40t双箕斗 2套16t双箕斗 井筒直径 （m） 5.5 7.0 提升高度 （m） 777.3 778.8 776.8 提升速度 （m/s） 10.5 12 8.5 12 多 绳 摩擦轮 提升机 型 号 JKM-4.56（Ⅲ） JKM-44（Ⅲ） 最大静张力（kN） 1450 800 最大静张力差（kN） 440 270 提升钢丝绳 6V36FC,dK44,1570MPa 6V37SFC,dK48,1570MPa 6V37SFC,dK40mm,1570MPa 提升钢丝绳 功率（kW） 30002 2400 转速（r/min） 50.93 57.3 供电方式 晶闸管交交变频装置 晶闸管交交变频装置 提 升 能 力 年提升量（Mt/a） 3.62 6.35（18h/d,330d/a） 3.66 6.3418h/d,330d/a）8h/d,320d/a）（18h/d,320d/a） 富 裕（） 20.4 22 井塔尺寸（长宽高） 212078.5 222076.5 投 资 （万元） 设备及安装 1168.31 1384.66 土 建 1014.29 1047.07 矿 建 1893.65 2373 合 计 4076.25 4804.73 年运行费 （万元） 电 费 466.49 820.10 471.34 836.48 维修、折旧 87.17 103.32 合 计 553.66 907.27 574.66 939.80 备 注 ①水平标高-762m；②井型3.00Mt/a，后期6.00Mt/a 井筒装备相对简单；后期改为40t非标准箕斗时提升机不升级，可充分利用提升设备能力,总投资省,缺点是1套提升设备检修时间时,将影响生产。 方案Ⅱ的主要优点是提升系统灵活，1套提升设备检修时，可继续生产。缺点是井筒直径大，2套提升设备维护工作量大，井筒装备相对复杂，总投资大。 经上述综合比较，方案Ⅰ明显优于方案Ⅱ，故本设计推荐方案Ⅰ。 （三）提升机布置型式 在本矿建井期间，副井和中央回风井能够承担井巷工程的提升作业量，主井不在建设工期关键线路上，因此，主井提升机布置型式采用井塔式或落地式都是可行的。 井塔式方案绞车大厅面积2120m2,布置1台JKM-4.56（Ⅲ）型提升机，主轴中心标高62.500m。塔内设置1台75t超卷扬电动吊钩桥式起重机和1台2t客货两用电梯，起重机轨面标高72.700m，井塔全高78.5m。 落地式方案绞车房双层结构，大厅面积24.523.5m2，布置1台JKMD-5.54（Ⅲ）型提升机，另设1台75t电动吊钩桥式起重机。 塔式和落地式方案比较见表6-1-2。 井塔式布置的主要特点占地面积小；提升设备重量轻，便于维护、检修；钢丝绳换绳较方便；运行中钢丝绳弯曲次数少，使用寿命长，投资低。其缺点是卸煤时，粉尘易污染塔内的供电设备。 落地式布置的主要特点优点是电气设备远离卸煤口，不受污染影响；井架抗震性能好。缺点是设备重量大，检修不方便；雨雪天气时，钢丝绳将水带入绞车房内；换绳较复杂；钢丝绳弯曲次数多，使用寿命短；投资高。 经上述比较，井塔式优点较多，本设计推荐井塔式布置方案。 主井提升井塔、落地式方案比较表 表6-1-2 方 案 内 容 井 塔 式 落 地 式 钢丝绳悬垂长度（m） 841.5 838 提升高度（m） 778.8 提升速度（m/s） 10.5（后期12） 10.5（后期12） 多 绳 摩擦轮 提升机 型 号 JKM-4.56（Ⅲ） JKMD-5.54（Ⅲ） 最大静张力（kN） 1450 1400 最大静张力差（kN） 440 440 提升钢丝绳 6V37SFC,dK48, 1570MPa 6V43SFC,dK56, 1570MPa 电动机 型 号 同步电动机, 二台 同步电动机, 二台 功 率 （kW） 30002 30002 转 速 （r/min） 50.93 41.67 供电方式 晶闸管交交变频装置 提升 能力 年提升量（Mt/a） 3.62 富 裕（） 20.4 井塔（井架）高度（m） 76.7 69 绞车大厅尺寸（长宽）（m） 2120 24.523.5 投 资 （万元） 设备及安装 1168.31 1527.33 土 建 1014.29 949.92 合 计 2182.6 2477.25 年运行费 （万元） 电 费 701.62（1531.03） 706.43（1539.02） 维修、折旧 87.17 114.47 合 计 788.79（1618.2） 820.9（1653.49） （四）提升设备计算 主井提升机参数及钢丝绳选择比较见表6-1-3； 主井提升运动学计算见表6-1-4； 主井提升能力见表6-1-5； 主井提升系统变位质量见表6-1-6； 各阶段力的计算见表6-1-7； 主井电动机能力计算见表6-1-8； 主井提升防滑计算见表6-1-9； 主井提升制动力矩计算见表6-1-10； 主井提升系统见图6-1-1； 主井提升速度、力图见图6-1-2。 （四）电气设备及控制 主井提升机采用同步电机拖动，其定子由三相无环流、反并联的晶闸管交交变频器供电，采用纯12脉动、全数字矢量控制，磁场由6脉动晶闸管整流器直流供电。 电控系统实现提升系统的行程、速度、定子电流及转子电流等有关参数闭环调节，在安全回路、辅机控制等有关设施和环节采用PLC控制，与提升安全有关的重要保护采用冗余控制，并对提升过程中的各类故障进行报警、分析、记录和趋势预测等。电控系统的计算机与矿井生产监控及管理系统联网，在矿调度中心能够进行控制和监视。 另外，井口卸载站、井下装载站各设1套提升机控制系统分站，对装卸载及配套设施进行控制，并发送提升信号。 主井绞车房设1座10kV变电所，内设两台10/0.4kV干式电力变压器，由地面110kV变电所引2路10kV电源，单母线分段运行。 二、副井提升 （一）设计依据 副井井筒直径为6.7m，主要担负全矿井升降人员，下放器材设备等辅助作业任务。 1．最大班下井工人数为165人，最大件（液压支架）重19600kg。 主井提升机参数及钢丝绳选择比较表 表6-1-3 内容 生产期 前 期 后 期 提升容器 一套32t双箕斗 一套40t双箕斗 容器自重 （kg） 43000 48000 容器载重 32000 40000 提升高度 m 777.3 778.8 钢丝绳悬垂长度 m 840 多 绳 摩擦轮 提升机 型 号 JKM-4.56Ⅲ 摩擦轮直径 mm 4500 导向轮直径 mm 4500 衬垫摩擦系数 0.25 最大静张力 kN 1450 最大静张力差 kN 440 提 升 钢丝绳 型 号 6V36FC, dK44, 1570MPa 6V37SFC, dK48, 1570MPa 直 径 mm 44 48 抗拉强度 （MPa） 1570 1570 破断力 kN 1090 1360 单位重量 （kg/m） 7.69 9.8 根 数 6 尾 绳 型 号 P8419-16626 2根 P8419-19631 1根 P8419-19631 2根 P8419-20633 1根 抗拉强度 （MPa） 1570 1570 单位重量 （kg/m） 13.4 18.6 18.6 20.5 提升机实际静张力 kN 1115.96 1347.82 提升机实际静张力差 kN 313.92 392.40 钢丝绳允许安全系数 6.78 钢丝绳设计安全系数 6.9 7.12 提升机衬垫比压 （MPa） 1.652 1.776 主井提升运动学计算表 表6-1-4 运动阶段 单 位 前 期 后 期 加 速 段 变 加 速 加速变化率 m/s3 0.5 末速度 m/s 0.562 时 间 s 1.5 行 程 m 0.281 等 加 速 加速度 m/s2 0.75 末速度 m/s 9.938 11.438 时 间 s 12.50 14.50 行 程 m 65.619 86.993 变 减 速 减速变化率 m/s3 -0.5 时 间 s 1.5 行 程 m 15.469 17.719 等 速 段 速 度 m/s 10.5 12 时 间 s 58.67 47.40 行 程 m 568.814 616.062 减 速 段 变 减 速 减速变化率 m/s3 -0.5 末速度 m/s 9.938 11.438 时 间 s 1.5 行 程 m 15.469 17.719 等 减 速 减速度 m/s2 -0.75 末速度 m/s 0.562 时 间 s 12.50 14.50 行 程 m 65.619 86.993 变 加 速 加速变化率 m/s3 0.5 时 间 s 1.5 行 程 m 0.281 休止时间 s 32 40 一次提升总时间 s 121.67 122.40 主井提升能力表 表6-1-5 内容 生产期 前 期 后 期 提升容器 一套32t双箕斗 一套40t双箕斗 一次休止时间 （s） 32 40 一次循环时间 （s） 121.67 122.40 年提升能力 Mt/a 3.615 6.353 富 裕 （） 20.4 5.88 前期年提升能力A 后期年提升能力A 式中n提升容器的套数 Q一次有效载重（t） Tg一次循环时间（s） 主井提升系统变位质量 表6-1-6 内 容 单 位 前 期 后 期 提升机 t 40 天 轮 t 13.5 电动机 t 6.8152 箕 斗 t 432 482 载 重 t 32 40 钢丝绳 t 75.806 96.479 变位质量之和 t 260.936 299.608 主井提升各阶段力的计算 表6-1-7 运 动 阶 段 单 位 计 算 公 式 前 期 后 期 静张力差 kN FcQ 313.92 392.40 加速段 变加速开始 kN F1KQ 361.01 451.26 等加速 kN F1’KQ∑Miz1α 556.71 675.97 等速段 等速开始 kN F2KQ 361.01 451.26 等速终了 kN F2’KQ 361.01 451.26 减速段 变减速开始 kN F3KQ 361.01 451.26 等减速 kN F3’KQ-∑Miz3α 165.31 226.55 主井电动机能力计算 表6-1-8 内容 生产期 前 期 后 期 电动机 功 率 kW 30002 30002 转 速 r/min 44.56 50.93 过载系数 2 2 滚筒额定力 kN 560 490 滚筒最大力 kN 556.71 675.996 设计过载系数 0.994 1.38 ∑F ti kN2s 11894652.71 16838986.86 等效时间 s 121.67 122.40 等效力 kN 312.668 370.909 等效功率 kW 3350.014 4541.743 功率富裕系数 79.10 32.11 辅助作业量见最大班作业时间平衡表6-1-18。 2．标高 井口标高27.0m 一水平标高-762m 二水平标高-900m 3．提升容器 1.5t双层四车双罐笼一宽一窄，罐笼自重18000kg。其中，宽罐乘人242人，窄罐乘232人。 4．提升状态 （1）提升液压支架时，窄罐配重10.5t； （2）提升矸石时，另一罐下4辆空矿车； （3）混合提升（下层提矸，上层提人）时，另一罐可以放空； （4）提升人员时，另一罐可以放空。 主井提升防滑计算 表6-1-9 生产期 内 容 前 期 后 期 减 速 度 m/s2 制动力矩 kN 减 速 度 m/s2 制动力矩 kN 摩擦系数 0.25 围 包 角 1932′11″ 安全制动 下放 重载 规程要求 ≥1.5 1586.98 ≥1.5 1894.077 滑动极限 2.225 2012.63 2.204 2368.66 上提 重载 规程要求 ≤5 ≤5 滑动极限 4.811 2118.54 4.855 2389.94 空载 运行 滑动极限 3.542 1824.51 3.558 2078.56 主井提升制动力矩计算 表6-1-10 内 容 前 期 后 期 一 级 制 动 制动力矩 kNm 范 围 1586.98～1824.51 1894.077～2078.56 取 值 1800 2000 2.548 2.265 二 级 制 动 制动力矩 kNm 范 围 取 值 ≥2870 3.251 （二）提升设备选型 根据井筒布置和提升要求，副井考虑了2个提升方案。 第Ⅰ方案装备1套1.5t双层四车双罐笼（宽、窄罐笼各一只），升降人员时，双层同时进出，升降物料时倒钩一次，选用落地式提升机，使用钢结构两用井架。 第Ⅱ方案装备1套1.5t双层四车双罐笼（宽、窄罐笼各1只），升降人员时，双层同时进出，升降物料时倒钩一次，选用塔式提升机，使用钢筋混凝土井塔。 两个提升方案比较见表6-1-11。 经比较，两个提升方案的提升能力，运行费用和投资均相差不大，因副井在矿井建设工期主要矛盾线上，故第Ⅰ方案选用落地式提升机并使用两用井架，对缩短本矿井的建井工期极为有利，其综合经济效益十分明显。故本设计推荐第Ⅰ方案。 推荐方案的提升机及钢丝绳选择见表6-1-12； 提升运动学计算见表6-1-13和图6-1-4； 提升系统变位质量见表6-1-14； 提升各阶段的力见表6-1-15和图6-1-4； 电动机选择见表6-1-16； 防滑计算见表6-1-17； 提升系统见图6-1-3。 （三）电气设备及控制 副井提升机采用直流电机拖动，电枢回路由无环流、反并联的晶闸管整流器直流供电，采用纯12脉动、全数字控制，磁场回路由6脉动晶闸管整流器直流供电。 电控系统能实现提升机的行程、速度、电枢电流及磁通等有关参数闭环调节和控制，并对安全回路、辅机控制等有关设施和环节采用PLC控制以及对提升过程中各类故障进行报警、分析、记录和趋势预测等，对与提升安全有关的重要保护采用冗余控制，该电控系统的计算机与矿井生产监控及管理系统联网，在矿调度中心能够进行监视。 另外，在井口、井底车场各设1套提升机控制系统分站，完成提升信号的控制。条件许可时，也可对井上、下操车设备进行顺序控制。 副井提升机设有半自动、手动、简易开车三种控制方式，并可在井口进行平层、换层操作。 副井绞车房自设1座10kV变电所，内设两台10/0.4kV电力变压器，变电所两路10kV进线电源由矿井地面110kV变电所供电，单母线分段运行。 三、回风井提升 （一）设计依据 矿井矸石量按建设规模的10考虑,为0.3Mt/a,由中央回风井提升，每天净提升14小时，年工作日300天。提升不均衡系数为1.1。 井口标高27.000m 装矸口标高-732.500m 卸矸口相对标高13.000m 副 井 提 升 方 案 比 较 表 表6-1-11 方 案 内 容 Ⅰ Ⅱ 水平标高（m） -762 提升内容 人员、材料、设备等 井筒直径（m） 6.7 提升高度（m） 789 提升容器 1套1.5t双层四车双罐笼（宽、窄罐各1只） 罐笼载重（kg） 19600（液压支架） 提升速度（m/s） 10.47 多 绳 摩擦轮 提升机 型 号 JKMD-44（Ⅲ） JKMD-44（Ⅲ） 最大静张力（kN） 800 800 最大静张力差（kN） 270 270 钢丝绳 提升钢丝绳型号及规格 6V37SFC，dK40mm，PK6.8kg/m，1670MPa 尾绳型号及规格 P8419-16626 qK13.4kg/m 1470MPa 电 动 机 型 号 ZKTD 功率（kW） 1700 转速（r/min） 50 供电方式 晶闸管直流供电 最大班作业时间 h 2.71 投 资 （万元） 设备及安装 790.38 698.5 土 建 481.21 548 矿 建 3068 3068 合 计 4339.59 4314.5 年运行费 （万元） 电 费 19.75 19.75 维修、折旧 59.63 55.4 合 计 79.38 75.15 备 注 ①电费按0.45元/kwh计算 副井提升机及钢丝绳选择 表6-1-12 内容 双 罐 -762m -900m 提升容器 一套1.5t双层四车双罐笼（宽、窄罐各1只） 容器自重（kg） 18000（宽） 16500（窄） 载重（包括矿车）（kg） 14700（21000） 提升高度（m） 789 927 多 绳 提 升 机 型 号 JKMD-44（Ⅲ） 摩擦轮直径（m） 4.0 天轮直径（m） 4.0 最大静张力（kN） 800 最大静张力差（kN） 270 主 机 型 号 6V37SFC 直径（mm） 40 44 单位重量（kg/m） 6.8 8.23 抗拉强度（MPa） 1670 1670 破断力（kN） 1010 1220 尾 绳 型号 P8419 P8419 尺寸 16626 18729 单位重量（kg/m） 13.4 16.8 实际最大静张力（kN） 610 702.35 钢丝绳安全系数 （规程要求值） 7.74（物） 7.705（物） 8.74（混） 8.705（混） 钢丝绳实际安全系数 8.81（物） 8.97（物） 9.50（混） 9.61（混） 7.808（支架） 8.19（支架） 提升运动学计算表 表6-1-13 内 容 单位 水 平 -762m -900m 加速度 m/s2 0.7 减速度 m/s2 0.7 最大提升速度 m/s 10.47 加速时间 s 14.96 加速段运行距离 m 78.3 减速时间 s 14.24 减速段运行距离 m 78.12 爬行时间 s 6 爬行段运行距离 m 3 爬行速度 m/s 0.5 等速段运行距离 m 629.45 769.45 等速段运行时间 s 60.12 73.3 制运距离 m 0.125 制动时间 s 0.5 一次提升总时间 s 95.82 109 注采用五阶段速度图 副井提升系统变位质量表 表6-1-14 内 容 单位 水平 -762m -900m 提升容器 kg 43800 载 重 kg 10800（矸） 提升机 kg 23200 天 轮 kg 20400 电动机 kg 1015.5 主 绳 kg 26003 36870 尾 绳 kg 22512 32242 变位重量总和 kg 147731 168328 备 注 提升容器重量中包括罐笼及矿车重量 副井提升各阶段力计算 表6-1-15 运动阶段 计算公式 单位 762m -900m 加速段 F1KQm∑Ma1 N 23378.7 24848.5 等速段 F2KQm N 12960 12960 减速段 F3KQm-∑Ma3 N 2541.3 1071.6 爬行段 F4KQm N 12960 12960（16776） 制动段 F5KQm-∑Ma4 N -1924 -4023.5 备 注 K1.2 a10.7 a30.7 a41 副井电动机选择 表6-1-16 内 容 水 平 -762m -900m 等效时间（s） 109.2 122.33 等效力（kg） 13320 13585.8 等效功率（kN） 1367.3 1394.6 提升速度（m/s） 10.47 10.47 电 动 机 额定功率（kN） 1700 1700 额定转速（r/min） 50 50 允许过载系数 2 2 实际过载系数 1.656 1.744 备 注 α1 β1 副井防滑计算 表6-1-17 提 升 容 器 内 容 双罐 磨擦系数 0.25 euα 2.2217 围包角 18256′43″ 一级制动力矩（kNm） 495.66 二级制动力矩（kNm） ≥688.42 安 全 制 动 下放 重载 规程要求减速度（m/s2） ≥1.5 安全制动减速度（m/s2） 1.928 极限减速度（m/s2） 2.95 提升 重载 规程要求减速度（m/s2） ≤5.0 安全制动减速度（m/s2） 3.648 极限减速度（m/s2） 4.68 空运 行 安全制动减速度（m/s2） 2.704 极限减速度（m/s2） 3.15 副井最大班作业时间平衡表 表6-1-18 序 号 提升容量 每 班 作 业 量 一套1.5t双层四车双罐笼（宽、窄罐各1只，42人/层（宽） 32人/层（窄）） 提升项目 提升次数 休止时间 （s） 循环时间 （s） 最大班作业时间 （min） -762m -900m -762m -900m 下井人员 165人 3 59 149.9 163 7.50 8.15 1 升降人员 13.5 14.67 技管人员 2.70 2.93 2 矸石 / / / / / / 3 水泥砂石等 12车 6 88 183.9 197 18.39 19.7 4 锚杆、U型钢等支护材料 13车 7 88 183.9 197 21.46 22.99 5 钢轨 50m 4 88 183.9 197 12.26 13.13 6 坑木 12.5m3 13 88 183.9 197 39.85 42.69 7 炸药 2车 2 88 482.5 551.5 16.09 18.38 8 机电设备 3车 2 88 183.9 197 6.13 6.57 9 保健车 1车 1 88 183.9 197 3.07 3.28 10 其它 7车 7 88 183.9 197 21.46 22.99 2.71（h） 2.93（h） 合计 （二）提升设备选型 提升设备考虑2个方案 方案Ⅰ装备一套5t多绳双箕斗，选用JKM2.254/10.5型塔式多绳摩擦轮提升机，由1台700kW直流电动机拖动，提升速度7.068m/s。 方案Ⅱ装备一套5t单绳双箕斗，选用JK3.5/20B型单绳缠绕式提升机，由1台800kW直流电动机拖动，提升速度7.33m/s。 两个方案的技术经济比较见表6-1-19。 方案Ⅰ的主要优点是占地面积小；井塔密闭性能好，漏风少；提升设备投资省；电动机功率比方案Ⅱ小，电耗少，运行费用省。缺点是井塔施工时间长。 方案Ⅱ的优点是井架施工周期短。缺点是占地面积大；钢井架密闭性能差，且钢板需防腐处理；提升设备投资大；电耗比方案Ⅰ大；单绳箕斗在回风井提升，安全隐患大，需要轻型箕斗。 经上述分析比较,方案Ⅰ明显优于方案Ⅱ，且风井井塔施工不在施工进度关键线路上，故提升设备选型推荐方案Ⅰ。 提升机及钢丝绳的选择、运动学计算、提升能力计算，提升系统的变位质量计算、各阶段力的计算、电动机选择计算、防滑及制动力矩的计算分别见表6-1-20至表6-1-27。风井提升系统图、速度图及力图，见图6-1-5和6-1-6。 （三）电气设备及控制 风井提升机采用直流电机拖动，电枢回路由无环流、反并联的晶闸管整流器直流供电，采用纯6脉动、全数字控制，磁场回路由6脉动晶闸管整流器直流供电。 电控系统能实现提升机的行程、速度、电枢电流及磁通等有关参数闭环调节，在安全回路、辅机控制等有关设施和环节采用PLC控制，并对提升过程中各类故障进行报警、分析、记录和趋势预测等，对与提升安全有关的重要保护采用冗余控制，该电控系统的计算机与矿井 中央回风井提升方案比较表 表6-1-19 方 案 内 容 Ⅰ Ⅱ 提升容量 5t多绳箕斗（自重8.7t） 5t单绳箕斗（自重5t） 井筒直径 （m） 6.5 6.5 提升高度 （m） 777.5 777.5 提升速度 （m/s） 7.068 7.33 提升机 型 号 JKM2.254/10.5B 2JK-3.5/20B 最大静张力（kN） 23 17 最大静张力差（kN） 8 115 电动机 型 号 ZD ZD 功 率（kW） 700 800 转 速（r/min） 630 800 供电方式 晶闸管直流供电 晶闸管直流供电 提 升 能 力 年提升量（万t/a） 49.72 50.74 富 裕（） 65.7 69.1 投 资 （万元） 设备及安装 221.05 331.65 土 建 248.28 309 矿 建 2107.98 2107.98 合 计 2577.31 2748.63 年运 行费 （万元） 电 费 67.1 75.68 维修、折旧 16.59 24.89 合 计 83.69 100.57 提升机及钢丝绳计算表 表6-1-20 提升容器 一套5t双箕斗 容器自重（kg） 8700 提升高度（m） 777.5 钢丝绳悬垂长度（m） 820 多 绳 提 升 机 型 号 JKM-2.254/10.5 滚筒（mm） 2250 最大静张力（kN） 230 最大静张力差（kN） 80 钢丝绳根数 4 主 绳 型 号 6V217FC 直径（mm） 24 抗拉强度（MPa） 1570 破断力（kN） 299 单位重量（kg/m） 2.15 根 数 4 尾 绳 型 号 P847-9416-1370 抗拉强度（MPa） 1370 单位重量（kg/m） 4.36 根 数 2 最大静张力（kN） 203.6 最大静张力差（kN） 49 钢丝绳允许安全系数 6.790 钢丝绳设计安全系数 6.914 磨擦衬垫比压（MPa） 1.66 生产监控及管理系统联网，在矿调度中心能够进行控制和监视。 另外，在井口卸载站、井下装载站各设1套提升机控制系统分站，对装卸载及配套设施进行控制，并发送提升信号。 风井绞车房2路10kV电源由瓦斯抽放站变电所供给，单母线分段运行。 提升运动学计算表 表6-1-21 运动阶段 项 目 结 果 初加速段 加速度 （m/s2） 0.2 时间 （s） 5.48 距离 （m） 3 主加速段 加速度 （m/s2） 0.7 时间 （s） 8.53 距离 （m） 34.82 等速段 速度 （m/s2） 7.068 时间 （s） 99.19 距离 （m） 701.1 减速段 减速度 （m/s2） 0.7 时间 （s） 9.53 距离 （m） 35.59 爬行段 速度 （m/s2） 0.4 时间 （s） 7.5 距离 （m） 3 休止时间 （s） 8 一次提升循环时间 （s） 138.23 提升系统变位质量表 表6-1-22 内 容 结 果 提升机（包括减速器） （kg） 6500 电动机 （kg） 35716 箕 斗 （kg） 87002 提升钢丝绳 （kg） 7043 平衡尾绳 （kg） 7081 矸 石 （kg） 5000 变位重量和 （kg） 78745 提升能力表 表6-1-23 内 容 结 果 提升容器 一套5t双箕斗 提升速度（m/s） 7.068 休止时间（s） 8 一次提升循环时间（s） 138.23 年提升能力（万t/a） 49.72 富 裕（） 65.7 提升各阶段力计算表 表6-1-24 运动阶段 公 式 结 果 初加速段 FKQ∑Ma （kN） 72.15 主加速段 FKQ∑Ma （kN） 111.53 等速段 FKQ （kN） 56.41 减速段 FKQ-∑Ma （kN） 1.29 爬行段 FKQ （kN） 56.41 电动机选择表 表6-1-25 内容 等效时间（s） 138.23 等效力（kN） 58.57 提升速度（m/s） 7.068 等效功率（kW） 506 额定功率（kW） 700 安全制动极限减速度及制动力矩 表6-1-26